![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Бурсиан В.Р. Пневматический транспорт на предприятиях пищевой промышленности
.pdfБольшим достоинством всасывающих установок, которое
особенно ценно при размещении этих установок в цехах и в других помещениях, является то, что из трубопроводов не вы деляется пыль благодаря наличию в них разрежения. Когда материал поступает в трубопровод непосредственно из какойлибо технологической машины (например, на мельницах, где он забирается из вальцовых станков), это преимущество часто используется для отсасывания из машины запыленного возду ха, т. е. пневматическая установка в этом случае используется
для аспирации технологического оборудования. При этом очи щается воздух в помещении цеха, что улучшает санитарно-тех нические условия работы.
Трубопроводами всасывающих установок материалы могут одновременно подаваться из нескольких точек в один разгрузи тель. Это свойство всасывающих установок широко применяет ся, например в пивоваренной промышленности, где приходится подават» зеленый солод с большой площади солодоращения в одну или несколько сушилок.
Расстояние, на которое материал может подаваться всасы вающими установками, и производительность их ограничены, так как они могут работать при разрежении не выше 4000— 5000 кг/м2 соответственно вакууму, создаваемому воздуходув ными машинами. Кроме того, при высоком вакууме увеличи вается количество подсасываемого воздуха снаружи, так как трудно обеспечить герметичность соединений труб, и падает несущая способность воздуха из-за уменьшения его плотности.
Нагнетательные установки могут работать при высоком избыточном давлении; поэтому они развивают высокую произ водительность и могут перемещать материал на большие рас стояния. Трубопровод, забирая материал в одной точке, мо жет затем разветвляться, что позволяет подавать материал из одной точки приема в несколько точек разгрузки.
Пневматические установки смешанного типа позволяют принимать материал с нескольких точек и подавать его на значительное расстояние в несколько точек приема. В установ ках смешанного типа малой производительности материал иногда пропускается через вентилятор, что, однако, является нежелательным, так как это вызывает быстрый износ венти лятора.
2. Установки аэрозольтранспорта
Основной недостаток установок пневматического транспор та— высокий удельный расход энергии — вызывается тем, что энергия затрачивается не только на полезное перемещение са мого материала, но и на одновременное перемещение больших масс воздуха. В обычных установках пневматического транс порта этот недостаток сказывается особенно сильно при пере мещении порошкообразных материалов (муки, сахарной пуд
9
ры), которое производится при концентрациях, не превышаю щих 3—4 кг/кг. Для этого рода материалов установки пневма
тического транспорта должны иметь сложную систему очистки воздуха, так как частицы малых - размеров плохо выделяются из воздуха б обычных центробежных разгрузителях и пылеотделителях. В установках для таких материалов чаще, чем в установках для зернистых материалов, возникают завалы тру бопроводов.
Рис. 3. Схема установки аэрозольтранспорта при бестарных перевозках сыпучих грузов.
С целью ликвидации этих недостатков начинает внедрять
ся новый вид пневматического транспорта тонкодисперсных материалов, называемый аэрозольтранспортом, или установка ми пневматического транспорта с сверхвысокой концентрацией смеси, или пневматическим транспортом материалов в плот ной фазе.
На рис. 3 представлена наиболее часто встречающаяся схе ма установки аэрозольтранспорта при бестарных перевозках
сыпучих грузов. Из расходных бункеров 1 мука через специаль ные питатели 2 под действием сжатого воздуха, поступающего из ротационного нагнетателя 3, поступает в трубопроводы 4 и
по ним движется в бункер 5 над контрольным буратом 6. Из
бункера 7 мука через питатель 8 нагнетается по трубам непо средственно в автоцистерны 9, либо в вагоны-цистерны 10.
Теоретические основы этого вида пневматического транс порта только еще начинают разрабатываться, но уже пред
ставляется очевидным, что принцип действия установок аэро зольтранспорта существенно отличается от принципа действия обычных установок пневматического транспорта.
10
В обычных установках, как известно, материал находится во взвешенном состоянии в потоке воздуха, причем объемный
расход воздуха, несущего материал, во много раз больше объемного расхода самого материала. В установках аэрозольтранспорта дисперсный материал до ввода в трубопровод дол жен быть приведен в аэрированное, т. е. в состояние, насы щенное воздухом. Вследствие этого увеличивается удельный объем материала, материал приобретает свойства текучести,
присущие жидким телам.
В таком состоянии материал может заполнить все сечение трубопроводов и под значительным давлением перемещаться
по ним сплошной массой. При таком способе объемный расход воздуха примерно равен объемному расходу материала, а ве совая -концентрация в десятки раз больше концентрации в обычных установках. Скорость воздуха, которая, видимо, в на чале трассы несколько отличается от скорости перемещения материала, составляет всего от 4 до 6 м/сек, т. е. значительно меньше, чем в обычных установках.
Указанные характерные особенности установок аэрозольтранспорта, очевидно, и являются основными причинами сни
жения их энергоемкости по сравнению с установками с низкой концентрацией. Кроме того, уменьшаются потери давления в мест ных сопротивлениях и, в частности, в отводах. Весьма сущест венно, что в установках аэрозольтранспорта коренным образом
упрощается система очистки воздуха. В этих установках смесь
подается материалопроводом непосредственно в бункер или си лос. Для выхода вытесняемого воздуха в верхней крышке бун кера натягивается фильтровальная ткань. ■
Показатели обычных пневматических установок и установок аэрозольтранспорта для порошкообразных материалов приве
дены в |
табл. I—.*1 |
|
|
|
Таблица 1—1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатели |
|
|
|
Обычный |
Аэрозольтранспорт |
|
|
|
|
|
пневмотранспорт |
|||
Весовая концентрация в кг1кг . . |
0,5-5 |
75-400 |
|||||
Расчетная |
скорость |
воздуха |
в |
16-25 |
5-7 |
||
м/сек.............................................. |
|||||||
Диаметр трубопроводов в |
мм . . |
75-300 |
20-80 |
||||
Необходимое избыточное давление |
0,02-0,3 |
0,5-2,5 |
|||||
в кг/см1...................................... |
|
||||||
Удельная нагрузка в трубопрово |
(1,5-3)-102 |
(2,5-7,5).10» |
|||||
де в т* /м ................... |
|
... |
|||||
Удельная |
потребная мощность |
|
1,5-4 |
1-2,5 |
|||
в квт/т час |
. . |
.... |
|||||
Очистительные устройства .... |
Сложные |
Простые |
|||||
Сопротивление в отводах . |
. . |
• . |
Значительное |
Незначительное |
* Зарубежные данные.
Производительность установок аэрозольтранспорта на пред приятиях пищевой промышленности вряд ли будет превышать 20—25 т/час, за рубежом же имеются установки производитель ностью до нескольких сот тонн в час.
По имеющимся сведениям применение установок аэрозольтранспорта ограничено материалами сравнительно тонкой дис персности и материалами, не образующими трудно разбивае
мых комков. Представляется ненадежной и работа установок с влажными материалами. Для установок аэрозольтранспорта требуются питатели более сложных конструкций, чем для обыч ных установок пневматического транспорта; вызывается это тем, что для обеспечения надежной работы установки именно в пи тателе материал должен быть приведен в аэрированное состоя ние и хорошо перемешан с воздухом, что представляет собой значительные трудности.
В настоящее время над вопросами аэрозольтранспорта как теоретического характера, так и узкопрактического (например, разработка конструкции питателя) работают несколько научно-
исследовательских, учебных и проектных институтов пищевой промышленности. Этим работам придается большое значение, так как успешное 'внедрение аэрозольтранспорта во .внутрифаб-
ричный транспорт и особенно при приеме сырья позволит без крупных капиталовложений и повышения установленной мощ ности значительно повысить уровень механизации и автомати зации вспомогательных работ на предприятиях.
3. Пневматические транспортные желоба
Пневматические транспортные желоба, или пневможелоба, в последнее время начали внедряться в качестве транспортных средств на предприятиях пищевой промышленности для пере мещения сыпучих материалов (мука и т. п.).
Достоинство этих устройств в том, что материал в них пе
ремещается с ничтожной затратой энергии при очень незначи тельной разности отметок между точкой загрузки и точкой раз грузки.
Пневможелоба значительное время эксплуатируются в про мышленности стройматериалов и на строительствах для транс порта цемента; однако теория их до сих пор не разработана, и при их конструировании, монтаже и эксплуатации обычно поль
зуются различными, иногда противоречивыми, эмпирическими данными.
Действие пневможелобов основано на самотечном принципе,
т. е. на принципе движения материалов под действием силы тя жести. Чтобы движение порошкообразных сыпучих материалов было возможно при угле наклона 3—5°, материал необходимо привести в состояние текучести. В пневможелобе ото достигает ся насыщением материала воздухом, или так называемым аэри рованием его. .
12
Пневможелоб (рис. 4) состоит из двух желобов; открытые
стороны этих желобов скреплены болтами. Между ними на всю длину крепится пористая перегородка. В нижнюю часть желоба под давлением вводится воздух, который, проникая через пере городку, насыщает материал, засыпанный через люк в начале верхней части пневможелоба. Материал, насыщенный воздухом,
начинает «кипеть», увеличивает свой объем, приобретает свой ство текучести и благодаря наклону желоба 3—5° течет по пере городке к выпускному отверстию.
Рис. 4. Пневматический транспортный желоб.
Пневможелоба могут транспортировать материал на любое расстояние, позволяющее сохранить указанный угол наклона;
обычно их изготовляют в виде скрепляемых между собой сек ций длиной не более 4—5 м. Производительность определяется размерами желоба (табл. 1-2 и рис. 4). Высота первоначально го слоя материала принимается: при ширине желоба 125 и 150 мм — 50 мм, при ширине — 400—500 мм — 60 мм. Скорость движения материала около 1 м/сек. Необходимый расход воз духа определяется в зависимости от площади перегородки и ро
да транспортируемого материала; он составляет 1,5—3 м^мин
на 1 м? площади. Необходимое давление воздуха зависит от со
противления прохождению воздуха и от материала перегородки
и в меньшей степени от характера транспортируемого |
мате |
||||||||
риала. |
Для матерчатых перегородок |
обычно достаточно давле- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
I—2 |
|
|
|
Размеры пневможелобов (см. рис. 4) |
|
|
|||||
|
При уклоне желоба |
|
|
Размеры в мм |
|
|
|||
|
tga |
=0,04 |
|
|
|
|
|||
Типораз |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мер |
производи вес 1 пог. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
тельность |
м желоба |
а |
6 |
в |
г |
|
е |
Ж |
|
в м?!час |
в кг |
|
|
|
|
|
|
|
125 |
20 |
30 |
125 |
100 |
50 |
100 |
220 |
304 |
3 |
250 |
40 |
50 |
250 |
юо |
50 |
200 |
345 |
404 |
3 |
400 |
80 |
75 |
400 |
85 |
60 |
300 |
520 |
511 |
3 |
500 |
120 |
90 |
500 |
75 |
60 |
300 |
620 |
501 |
3 |
13
ние 200 мм вод. ст. Потребная мощность для вентилятора на каждые 20 м при угле наклона желоба 4° составляет около 0,01 кет на 1 т/час, т. е. значительно меньше потребной мощно сти для шнека или для другого транспортного устройства.
Следует отметить, что приведенные выше числовые значения параметров являются средними и ориентировочными. В зави симости от рода транспортируемого материала приходится из
менять параметры, в частности, — расход воздуха, давление его, угол наклона желоба и др. Неправильный подбор параметров
приводит к неустойчивому режиму работы и вызывает сильные колебания в высоте слоя материала по длине желоба и может привести к прекращению движения материала.
Корпус желоба изготовляют из листовой стали толщиной 2—3 мм. Пористые перегородки в цементной промышленности применяют керамические, для предприятий пищевой промыш
ленности их изготовляют из двухслойного брезента или бель тинга, во избежание попадания частиц плиток в транспортируе мый пищевой продукт. Брезент натягивается по ширине и длине
желоба и закрепляется с уплотнением в стыке желобов. Воздух подается через торцовую стенку в начале желоба
или, что правильнее, через дно желоба в середине его или в не скольких местах. При заборе воздуха из сильно запыленного по мещения необходимо его пропустить через висциновый или дру
гой фильтр. Для выпуска воздуха, прошедшего через материал, по всей длине верхнего желоба устроены отверстия, закрытые
фильтровальной тканью.
Материал выгружается в конце желоба, однако он может выгружаться в любом месте; для этого необходимы с боков отводящие трубы.
В Ленинграде на мелькомбинате имени Кирова пневможело ба применяются для транспортирования муки I и II сорта из размольного отделения в выбойное. Всего установлено 3 пнев можелоба по 44 м длиной при длине отдельных секций 4 м. Ширина желоба 250 мм, а высота нижней части 156 мм и верх ней— 240 мм. Производительность каждого желоба 50 т/час.
Мощность электродвигателя вентилятора 5 кет.
4. Пневматическая почта
Четвертый вид установок пневматического транспорта, из вестный под названием пневматическая почта, используется для перемещения под давлением воздуха штучных грузов, бумаж ной документации и т. п., грузов, заключенных в специальные патроны. Сеть трубопроводов пневматической почты может быть сильно разветвленной и включать ряд загрузочных, разгрузоч ных и поворотных станций, управляемых обычно на расстоянии из центрального пункта управления. По установкам пневмати ческой почты имеется специальная литература, и поэтому мы конструкции и расчетов этих установок не касаемся.
Глава II
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ И ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
Для пневматического транспорта до сих пор нет еще пол ностью разработанной теории; однако для наиболее распростра ненных установок всасывающего и нагнетательного типов имеет ся много экспериментальных данных; поэтому можно считать,
что для этих установок уже выявлены основные зависимости между параметрами, приводимые ниже.
1. Движение по трубам чистого воздуха
Как указывалось выше, частицы материала при перемеще нии их по трубам установок пневматического транспорта нахо дятся во взвешенном состоянии в струе воздуха. Поэтому для выявления законов движения материала нужно хотя бы кратко рассмотреть основные законы движения воздуха по трубам. Раз личают два характера движения воздуха по трубам: ламинарный
и турбулентный. Ламинарное движение, при котором поток воз
духа состоит из отдельных бесконечно тонких цилиндрических слоев, может осуществляться в трубе при условии, что безраз мерный критерий Рейнольдса Re не превышает 2320:
|
Re = —(П-1) |
|
м |
где: v — средняя скорость |
воздуха в м]сек; |
d — диаметр трубопровода в м; |
|
V — кинематическая |
вязкость воздуха; при 20° и давле |
нии 760 мм рт. ст- v=l,4510~5.
При увеличении средней скорости воздуха и соответствую щем значении Re, превышающем 4000, поток теряет характер слоистости и движение воздуха приобретает турбулентный ха
рактер, частицы его приходят в состояние беспорядочного хаоти ческого движения, т. е., кроме продольного движения, возни кают различные поперечные движения частиц. Для возможности
15
анализа турбулентного движения в гидродинамике оперируют
с усредненной скоростью потока вдоль оси трубы и усредненны ми «пульсационными» скоростями частиц, направленных перпен
дикулярно к оси. |
|
При турбулентном движении распределение осевых скоро |
|
стей по сечению трубы в |
средней ее части показано на рис. 5. |
|
У стенок, в так называемом погра |
Г~'~ |
ничном слое, скорости резко сни |
жаются. |
|
|
В установках |
|
пневматического |
||
|
|
транспорта средняя |
|
скорость возду |
||
|
|
ха обычно не ниже 15 м/сек, а диа |
||||
|
|
метр труб редко составляет меньше |
||||
Рис. 5. |
Распределение ско |
100 мм. |
Следовательно, |
|||
ростей |
потока по сечению |
п |
15-0., |
1 |
= IO6, |
|
трубы |
при турбулентном |
|||||
Re =---------- |
|
|||||
|
движении. |
|
0,145-10 4 |
т. е. поток воздуха в этих установках имеет явно выраженный турбулентный характер.
Способ усреднения скоростей в турбулентном потоке позво ляет при его исследовании применять основные законы гидро динамики и термодинамики.
Основными параметрами потока воздуха являются:
1) средняя скорость по сечению vcp (м/сек), которая при определенном сечении трубопровода F= 4 (Л12) определяет секундный объемный расход воздуха в потоке:
Qe~Fvcp м3/сек; (И—2)
2) полное давление потока воздуха р0, характеризующее полный запас энергии потока, отнесенный к 1 Л!3 воздуха; это давление имеет размерность кгм/м3.*=кг/м- Поток воздуха всег да движется из области более высоких полных давлений в об
ласть менее высоких.
Алгебраическая разность полных давлений.в двух сечениях,
последовательных по ходу движения потока, по закону Бернулли представляет собой потери энергии на участке между этими се чениями:
Ро3 -Ао, = кг1м2-
При исследовании пневмотранспортных установок, так же как в вентиляционной технике, полное давление отсчитывается от ат мосферного давления, т. е. оно представляет собой разность между абсолютным давлением в данной точке потока и атмос-
* Наряду с измерением давлений в кг/мг часто пользуются |
измерением |
давления в техн, ат, а также в мм вод. ст. или рт. ст., имея |
в виду, что |
1 ат—! кг/см?—10 000 кг/л(?=10 м вод. ст.=10 000 мм вод. ст.=736 мм рт. ст.
16
ферным давлением. Поэтому полное давление может быть избы точным и иметь положительный знак (нагнетательные уста
новки) или может быть разрежением, т. е. иметь отрицатель ный знак (всасывающие установки).
Полное давление состоит из статического давления и дина
мического. Статическое давление (рСт )> характеризующее запас
потенциальной энергии, как и полное давление, может быть по ложительным и отрицательным. Численно оно равно разнице давлений на стенки трубопровода изнутри и снаружи. Динами
ческое давление характеризует |
запас |
кинетической энергии |
потока: |
|
|
ft»2 |
, |
9 |
= |
т/м2. |
|
2g |
|
|
Это давление всегда положительное.
Таким образом, при переходе от одного сечения I к следую щему II полное давление изменяется по такому закону:
А + -^=Л+-^- + Др т/м2, |
(П-З) |
где Ар —это изменение статического давления. |
|
Сопротивления движению возникают: |
трения воз |
1) в прямолинейном трубопроводе вследствие |
духа о стенки трубопровода; эти потери определяют по такой формуле:
Д р = X -L. кг/м2, |
(П-4) |
где: % — коэффициент трения; при расчетах пневмотранспортных установок с бесшовными стальными трубами Л оп ределяют следующим образом:
I — длина участка прямолинейного трубопровода |
в |
м; |
||
d — диаметр трубопровода в м; |
|
|
|
|
2) при |
изменениях направления движения |
потока |
(колена |
|
и отводы), |
при проходе через регулирующие |
задвижки, |
дрос |
сельные клапаны и прочие устройства, в которых нарушается плавное движение потока; при изменении сечения трубопрово да (диффузоры, конфузоры и т. п.); при входе в трубопровод и
выходе из него.
Эти потери, называемые потерями в местных
ях, определяют по< такой формуле:
“1 1/2
Д?л.с = ^-^— кг/м2,
2 |
____________________ |
I Л / N 4 /Г |
|
|
Г<Л. ПУБЛИЧНАЯ |
||
|
НАУЧН»-ТЕХН;.чаоНАЖ IrJjQ 'TJ |
Ал |
|
|
БИБЛИОТЕКА СОСЯ |
* |
|
|
|
сопротивлени
(II—6)
17
где — коэффициент, определенный экспериментально (см. приложение).
Таким образом, общее падение статического давления в уста новке, состоящей из прямолинейных участков и элементов, пред
ставляющих местные сопротивления движению потока, состав
ляет |
|
A^A-A = U + |
«г/лЛ (П-7) |
\ d |
I 2g |
Эта формула действительна при общем падении давления до
1000 кг/м2. В установках высокого давления приходится учиты вать изменение объемного расхода воздуха вследствие изме нения его удельного веса при изменении давления.
Во всасывающих пневматических установках перемещение воздуха рассматривается как изотермический процесс, следо вательно, произведение Qe p=const по всей трассе данной ус
тановки. Таким образом, для двух соседних сечений трубопрово да имеем:
Qb, |
Pi — 0s, Ръ |
|
|
или |
|
|
|
Qe, |
___ Pt |
|
|
Q«, |
Pi |
|
|
Из условия постоянства весового расхода воздуха, т. е. из |
|||
Ge = Qez 1ez |
= const, |
|
|
получаем окончательно |
|
|
|
Qei _ Pi |
Чву |
Щ g) |
|
Qe, |
Pi |
Ь, |
|
где fe, и 7ва —удельные веса воздуха в первом |
и втором сече-: |
||
ниях. |
|
|
|
При расчете падений давления в прямых участках трубопро водов всасывающих установок большой длины применяется фор
мула, учитывающая эти изменения состояния воздуха:
Pi-Д2 |
— |
I |
(П-9) |
2 pt |
d |
кг/м2. |
|
2 g |
|
||
Потребная мощность |
воздуходувной машины, |
обеспечиваю |
щая непрерывность потока воздуха в установке, т. е. восстанав
ливающая все потери энергии при движении воздуха, определя
ется по такой формуле
д/-= Q«SAT кет, |
(II-10) |
102 |
|
18