книги из ГПНТБ / Бурсиан В.Р. Пневматический транспорт на предприятиях пищевой промышленности
.pdfv. — скорость воздуха, которую рекомендуется |
определять |
|
по такой формуле: |
|
|
v = а/й+ В1прив2 |
м)сек, |
(V—16) |
где: а — коэффициент, учитывающий |
крупность частиц мате |
риала; для порошкообразных материалов а=10-у16, для зернистых материалов а=17-г-20, для мелкоштуч ных ге=17-т-22;
Ум — удельный вес материала;
Рис. 47. Кривая для определения коэффициента |3 для расчета нагнетательной установки.
В — коэффициент, зависящий от рода груза; В = (2-ь5) • 10-5;
меньшие значения принимают для сухих пылевидных материалов;
Рпод — дополнительное |
давление, необходимое на преодоле |
|||
ние подъема на высоту Н: |
|
|||
|
Рпод = --^~ ата- |
(V—17) |
||
Потребная мощность двигателя компрессора определяется из |
||||
такого уравнения: |
|
|
|
|
|
Л/ — |
■ кет, |
(V— 18) |
|
|
|
60-102 г; |
|
|
где LM—теоретическая работа компрессора, отнесенная к 1 лг |
||||
засасываемого |
воздуха |
при изотермическом |
сжатии; |
|
L |
= 23 030polg |
кгм!м\ |
(V-19) |
|
|
|
|
Ро |
|
где: рм — давление, |
создаваемое |
компрессором; |
|
|
|
|
*Рм=Рн |
+ Рв, |
(V-20) |
119
е |
— коэффициент, учитывающий потери |
в загрузочном |
|
р8 |
устройстве; 8=1,15—1,25; |
воздухопроводе; |
|
— потери давления в |
подводящем |
||
|
рв=0,3 ата; |
|
|
р0 —атмосферное давление; р0=1 ата; |
|
||
Qe — расход воздуха; |
ц = 0,55—0,75. |
|
|
р |
—к. п. д. компрессора; |
|
Для установок а1эрозольтр1анапорта метода расчета пока нет. При пользовании приведенным методом получаемые параметры (скорость, давление и потребная мощность) оказываются не сколько завышенными.
Примерный расчет пневмотранспортной установки
Требуется рассчитать установку для перемещения муки без
тары от автомуковоза до силосов пищевого предприятия (см.
рис. 50).
Задано:..
1) суточное поступление муки Qc=100 т в сутки ‘ с коэффи циентом неравномерности Кс = 1,5;
2)время работы установки в течение суток Г=20 часов;
3) |
максимальная грузоподъемность автомуковозов G = 5 т; |
4)срок разгрузки — не более 25 минут= 0,4 часа.
Разгрузка автомуковозов осуществляется через приемный бункер и аэрожелоб в приемник ВНИИЗа. Расстояние подачи по вертикали Я=15 м, по горизонтали наверху 5 м. Прием муки над силосохранилищем в циклоне-разгрузителе с распределе нием по силосам при помощи пневможелоба. Воздух очищается
в батарейном циклоне, и осажденная мука направляется в тот же пневможелоб.
Определим |
расчетную |
производительность установки (см. |
|||
стр. 11'0—1'14). |
|
между подачами |
машин под разгрузку |
||
Наименьший разрыв |
|||||
|
, |
TG |
|
20-5 |
часа. |
|
12 —------ =-----------= 0,66 |
||||
|
|
QCKC |
|
ЮО-1,5 |
|
Расчетная |
производительность установки |
||||
Q4ac = ~.KD |
= —• 1,25 = 10 m/час. |
||||
|
час |
t3 |
р |
0,66 |
|
Предварительный расчет производим в двух вариантах: для всасывающей и нагнетательной установки.
120
Первый вариант (расчет всасывающей установки).
Основные' параметры |
всасывающей установки принимаем |
||||
и-з табл; II—1: |
v = 20 |
м/сек; (.1=4,5. |
|||
Расход воздуха |
|
|
|
|
|
q —3,б7вр. |
|
----- 12----- = 0,515 м^/сек. |
|||
—3,6-1,2-4,5 |
|||||
Диаметр трубопровода |
|
|
|||
d = |
--^=1/— • |
= V 0,0328 = 0,182 м. |
|||
у п |
v |
|
|/ |
г. |
20 |
По ГОСТу выбираем трубу с наружным диаметром 194 мм
и с толщиной стенок 6 мм.
Проверяем выбранные параметры на безопасность от завала
Азав=-^- |
/0,182-9,81 =0,296 < 0,3. |
|
||||||
Определяем, |
ориентировочно общее |
падение |
давления |
по |
||||
формуле (V—4). |
|
|
|
|
|
|
||
Потери на трение в материалопроводе |
|
|
|
|||||
|
*ртр~( k^+£/-^(l + ltga);* |
|
|
|||||
|
|
\ |
d |
/2g |
|
|
|
|
где: 1Прив =il5-H5-f-W2 = 32 м, |
здесь |
12 |
м—соответствуют |
по |
||||
|
табл- |
II—2 |
отводу |
де |
|
скорости |
v=20 м/сек |
|
|
при—-=8, |
|||||||
|
и ц=4,5; |
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
=0,8—учитывает сопротивление приемника ВНИИЗа; |
|
|||||||
tga—ориентировочно по табл. II—1 принят 0,5; |
|
|||||||
Ьртг)= ( 0,02 |
0,182 |
4-0,8) ■ |
1-'2°г |
(1 4- 4,5-0,5) = 340 кг/м2. |
||||
tmP |
\ |
/ |
2-9,8 |
' |
’ |
|
|
|
Потери |
на |
подъем |
|
|
|
|
|
ЬРпод = Чв'уН — 1,2-4,5-15 ~ 80 кг/м2,
Потери на разгон |
|
|
ЬрРазг~А I11*2 “ 0,121 -4,5-20’ |
~ 220 кг/м2 |
(по формуле И—40) |
Коэффициент А принимаем |
равным |
для муки 0,121 (см. |
стр. 32). |
|
|
Выбираем циклон-разгрузитель ЦР-550 по табл. IV—III ис
ходя из расхода воздуха Qs = 0,515 • 3600= 1815 мг/час. Батарейный циклон по табл. IV—6а выбираем БЦШ-300.
121
По тем же таблицам определяем ориентировочно сопротив ления циклонов, которые составляют по 60 кг]м?.
Сопротивление воздуховода Дрвв ориентировочно принимаем
20 кг/м2.
Таким образом, сумма потерь в циклонах и воздуховодах
+ ^Рбат + Л ^вй= 60 + 60 + 20 - 140 кг.* /м
Общая сумма потерь
/7 = 3404-804-220+140=780 кг/м2.
По расходу воздуха 0,515 м31сек и общему падению давления
в сети 780 кг/м2 выбираем вентилятор высокого давления ЦП-30,
№6 при 3000 об/мин и к. п. д. т] =0,5 (см. рис. 45).
Для окончательной очистки воздуха выбираем всасывающий
фильтр по расходу воздуха в сети с учетом 15% подсоса
Qe-s6 — 1,15-0,515-60 = 36,0 m'Imuh.
Этой нагрузке соответствует наименьший фильтр по нормали ФВ-30 с общей площадью ткани 30 м2. При этом нагрузка на
1 м2 ткани составит всего—=1,2 м3/м2мин, что ниже допусти
мого.
Сопротивление всасывающего фильтра составляет (IV—14).
A^ = BQ^=0,15(l,2-60)‘-3=
= 0,15-250 = 40 кг/м2.
Вентилятор низкого давления, устанавливаемый после фильт ра, должен быть подобран на расход воздуха
Qg'= 1,25-36 = 45 mz/muh
и на разность давлений около 60 кг/м2 (1,25—учитывает под сос воздуха в фильтр).
Потребная мощность для -вентилятора высокого давления
(V-5)
1,15-0,515-1,1-780
М= ------ -------1«10 кет
102-0,5
(1,1—учитывает неучтенные потери в материалопроводе).
Потребная мощность для вентилятора низкого давления
45 |
60 |
, |
ЛЛ>=---- - -----------1 |
кет. |
|
60 |
102-0,5 |
|
Емкость шлюзового затвора |
определяем по формуле (IV—11): |
Е = Q-^-WOO |
10-1000 _ до л |
Ь-бОл/С |
0,5-60-20-0,5 |
122
Принимаем серийно изготовляемый затвор емкостью 50 л. Под батарейным циклоном и фильтром устанавливаем шлю
зовые затворы емкостью по 15 л. |
установки) (см. |
Второй вариант (расчет нагнетательной |
|
стр. 118—121). |
|
Принимаем ц=30. |
|
Расход воздуха |
|
QB =------—----- = 0,077 мЧсек гы 4,6 |
мЧмин. |
3,6-1,2-30 |
|
Скорость воздуха |
|
г’ = а l/fjw = 10 »/ 1,4^12 MjceK;
^прив ~ Е ^жв = 32.
Диаметр трубопровода
d = -7 • —7 = VW082 = 0,09 м.
Принимаем по ГОСТу трубу с наружным диаметром 102 мм,
с толщиной стенок 6 мм.
Определяем величину S (см. стр. 119):
S = 30-’22J32 1 б-Ю6.
0,09
Рнаходим на рис. 47 в зависимости от S:
Р= 12-10'7.
Необходимое абсолютное давление на покрытие трения
1 |
-+- |
Зр. /„оивv* |
Г . . |
12-30-32-123 , |
|
|
прав___= 1 / 14---------------- * 1,75 ата. |
||||
|
|
|
d |
V |
Ют-0,09 |
Давление, необходимое для преодоления подъема, |
|||||
|
|
|
Нчм |
15-1,2-30 |
АПС |
|
рпол — —1^- ■—---- !---- |
= 0,05 ата. |
|||
|
1пос |
10‘ |
*10 |
|
|
Необходимое абсолютное давление в начале трассы |
|||||
|
|
|
Рн=Рн +Рпод=\$ ата- |
||
Давление, |
создаваемое |
компрессором (формула V—20) |
Рм ~Phz + Рв ~ 1,3' 1,15 + 0,3 = 2,4 ата.
Теоретическая работа компрессора на 1 м3 воздуха
LM = 23 030рй 1g |
= 23 030-11g = 8750 kim/m*. |
Ра |
1 |
123
Потребная мощность для компрессора
др_ LmQb |
8750-0,077 |
12 кет. |
~ 102-0,5 |
102-0,5 |
|
Выбираем по табл. IV—10 компрессор КСЭ производитель ностью 6 м^мин. Сравнение вариантов показывает, что по рас ходу энергии оба варианта равноценны. Для всасывающей уста новки требуются трубы большего диаметра; для нагнетатель
ной установки при принятой концентрации ;д=30 необходим зна чительно более сложный и дорогой компрессор. Поэтому при выбранной концентрации ц=30 использование нагнетательной установки представляется нецелесообразным. Установка аэро зольтранспорта, в которой концентрация сможет быть доведена до 150—200 кг/кг, будет иметь лучшие показатели, чем нагне тательная и всасывающая установки.
Глава VI
ПРИМЕНЕНИЕ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ПРИМЕНЕНИЕ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА ПРИ БЕСТАРНЫХ ПЕРЕВОЗКАХ
На предприятиях пищевой промышленности первой транс портной операцией с исходным сырьем является прием его с же
лезнодорожного или автомобильного транспорта и передача на хранение в центральный склад сырья предприятия.
За исключением зерновых и некоторых малоценных сыпу чих грузов, остальное сырье доставляется на предприятия в меш ках, бочках или ящиках. В настоящее время на большинстве предприятий эти тарные грузы вручную разгружаются с транс портных единиц, и даже на значительное расстояние (например, в склады) они доставляются также вручную или при помощи простейших механических средств.
Погрузочно-разгрузочные работы, связанные с этими опера
циями, являются весьма трудоемкими и требуют применения
тяжелого физического труда. Предприятия как крупные, так и самые мелкие вынуждены содержать в штате в значительном количестве рабочих-грузчиков, так как потребность в работе грузчиков может возникать в любое время дня и ночи, когда будет подан под разгрузку или погрузку подвижной состав. Простой же подвижного состава, особенно железнодорожного, должен быть во избежание штрафов сведен к минимуму. В свя зи с этим рабочие используются неравномерно и недостаточно и стоимость погрузочно-разгрузочных работ сильно сказывается на себестоимости продукции.
Отсутствие эффективных средств механизации погрузочноразгрузочных работ является одним из главных препятствий к проведению комплексной механизации и- автоматизации про изводственных процессов на предприятиях пищевой промышлен ности. Учитывая большое количество пищевых предприятий в Советском Союзе, можно представить себе, какое значение имеет ликвидация этих операций для всего народного хозяйства страны.
125
В отношении таких сыпучих грузов как мука и сахар, явля ющихся основным сырьем на большинстве предприятий пище вой промышленности, проблема решается путем внедрения бес тарных перевозок и бестарного хранения этих продуктов.
Бестарные перевозки и бестарное хранение сыпучих мате
риалов имеют следующие преимущества:
1)значительно повышается производительность труда на по
грузочно-разгрузочных и складских работах и освобождается большое количество рабочих от тяжелого физического труда;
2)повышается использование транспортных единиц как по
грузоподъемности, так и по времени в связи с сокращением времени простоя ©тих единиц под погрузочно-разгрузочными операциями;
3)повышается использование складской емкости в связи с возможностью увеличить высоту штабелей или в данном слу чае высоту силосов для хранения продукта;
4)не требуется расходовать средства на мешки и другую
тару.
Для производственного процесса мельниц, хлебозаводов, кондитерских и макаронных фабрик бестарное хранение муки имеет еще чисто технологическое значение, так как оно облег чает операции по составлению смесей из различных сортов му ки и по подготовке муки для производства.
По проектным данным, переход на бестарное хранение муки только на одной макаронной фабрике, потребляющей 45 тыс. т муки в год, дает экономию около 650 000 руб. в год.
В течение 1959—1965 гг. переход на бестарное хранение дол жен быть осуществлен примерно по одним и тем же организа ционным и техническим принципам на всех основных хлебоза водах, кондитерских, макаронных, концентратных и других фаб риках и заводах пищевой промышленности. Однако для осу ществления этого перехода требуются большие капиталовложе ния на переоборудование складов на предприятиях, на изготов ление автомуковозов, вагонов и цистерн для муки. Этот переход находится у нас в начальной стадии, поэтому мы не распола гаем достаточным опытом в этом деле.
Однако нам представляется, что пневматический транспорт не только должен найти широкое применение при бестарных перевозках и бестарном хранении, но что без него бестарные пе ревозки не дадут полного эффекта.
Для осуществления бестарных перевозок и хранения мате
риалов необходимо наличие: специального подвижного состава
железнодорожного и автомобильного транспорта; транспортных
устройств для доставки материалов, прибывших в вагонах и на автомашинах, в склад; складских емкостей, рассчитанных на хранение установленного запаса сырья и в надлежащем ассор тименте.
126
1.Подвижной состав
ВМоскве для бестарных перевозок муки между мелькомби натом № 3 и хлебозаводом № 16 в количестве около 100 т в сут ки на расстояние около 5 км используются автомуковозы-само- свалы с цистерной емкостью 6 м3 (рис. 48). Угол наклона ци-
Рис. 48. Автомуковоз-самоавал.
стерны около 45°. В таком наклонном положении происходят загрузка и разгрузка цистерн. На мелькомбинате № 3 загрузка
производится из бункеров мельницы, оборудованных выносны ми транспортерами с погруженными скребками, через рукав в верхний
люк цистерны. Разгрузка цистерны
происходит самотеком через нижнее отверстие и матерчатый рукав в приемный бункер хлебозавода. Для облегчения разгрузки на нижней ча сти цистерны укреплены вибраторы.
В 1959 г. на том же хлебозаводе испытывались автоцементовозы,
снабженные приспособлениями для пневматической разгрузки муки. На иболее перспективным для перевоз ки муки был признан автоцементо воз ВПЛ (рис. 49); он представляет собой алюминиевую цистерну ем костью 8,5 м3, горизонтально уста новленную на шасси. При разгруз ке цистерна гидравлическими подъ емниками наклоняется на 45°, а от
компрессора производительностью Рис. 49. Автоцементовоз ВПЛ.
127
до 3 м3/мин, установленного на шасси, в цистерну сверху по дается воздух, выжимающий муку.
Одновременно снизу через пористые плитки подается воздух,
аэрирующий муку. При разгрузке муки на испытаниях была до стигнута производительность 15 т/час с подачей муки по трубо
проводу диаметром 70 мм на расстояние около 15 м.
За рубежом применяются цистерны-самосвалы емкостью до
19,5 -м3 на шасси машины и емкостью 22 м3 на шасси прицепа
(ФРГ) или горизонтальные цистерны емкостью 38 м3 и больше. При необходимости перевозить несколько сортов сырья (напри мер, в комбикормовой промышленности) цистерну делят на сек ции по числу сортов. Иногда на одном шасси устанавливают не
сколько отдельных цистерн, изготовленных из листовой стали или из алюминиевого сплава.
Во всех случаях загрузка производится через люки в верх ней части; при наличии только одного люка в верхней части цистерны внутри ее часто помещают распределительный шнек, обеспечивающий равномерную загрузку всего объема. Цистерна разгружается через люк в одной из ее торцовых стенок; при
чем в этом случае в нижней ее части, имеющей наклонные стен
ки, помещают один или два сборных шнека; разгрузка может
также производиться через несколько отверстий в днище цистер ны в пневможелоб или в шнек, расположенный под днищем цистерны. В обоих случаях выгруженный материал подается в приемный бункер на предприятии или же в питатель линии аэрозольтранспорта, установленный на шасси автоцистерны.
Для обеспечения равномерной разгрузки цистерны и пред охранения от сводообразования в нижнюю часть цистерны по дается сжатый воздух, аэрирующий продукт, а в. верхнюю часть — сжатый воздух для создания давления на верхнюю по
верхность материала.
Для бестарных перевозок по железной дороге за рубежом
используются специальные вагоны-цистерны грузоподъемностью
до 5.0 т. Для облегчения разгрузки пол вагона делается наклон
ным в осевом и поперечном направлениях, что способствует
продвижению материала к одному или двум выпускным отвер
стиям в днище. В зависимости от вида дальнейшего транспорта материала к этим отверстиям могут быть присоединены гибкие шланги от всасывающей системы или под эти отверстия подво дят пневможелоба или шнеки, подающие материал к приемному бункеру предприятия.
2. Оборудование склада
При бестарном хранении склады сырья на предприятиях пи щевой промышленности проектируются емкостью на семиднев ный запас сырья в виде силосов из железобетона или металла
128