![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие
.pdfqi — погонная горизонтальная ветровая нагрузка на стойку; qi—погонная отрицательная ветровая нагрузка (отсос), дей
ствующая на противоположную стойку здания. Расчетный изгибающий момент в стойке
MPAC4=Mw—xh, |
(143) |
где MW — максимальный изгибающий момент от ветровой на грузки в стойке, защемленной у основания и работаю щей как консоль.
Поскольку стойка воспринимает, кроме горизонтальных, и вертикальную нагрузку от перекрытия, расчет ее производится по формулам для сжато-изогнутых элементов. На рис. 100, б даны расчетная схема и нагрузки, действующие на раму с решет чатыми стойками ступенчатого по высоте очертания.
При ступенчатой конструкции решетчатых стоек раму рас членяют на две расчетные схемы:
1. Верхняя надкрановая часть с одиночными стойками высо той hi, которую рассчитывают независимо от нижней подкрановой части как сжато-изгибаемый элемент, защемленный в нижней час ти на уровне верха решетчатой стойки и шарнирно-соединенный
вверху с ригелем. В этом случае в формуле |
(143) вместо |
h под |
|
ставляется |
высота стойки h2, а расчетный |
изгибающий |
момент |
у основания |
стойки |
|
|
M1>SLC4=MW—xh2.
При расчете стойки верхней надкрановой части свободная длина ее принимается в зависимости от пространственного рас крепления верха стойки в пределах от фактической длины стойки до 2h2.
2. Нижняя с решетчатыми стойками высотой hi, защемлен ными в опорах. При определении усилий в элементах решетчатой части стойки ее рассматривают как консольную ферму, закреп ленную в фундаменте. Решетчатая стойка рассчитывается на го ризонтальное воздействие ветровой нагрузки и тормозных усилий от крапа, а также на воспринятое опорной реакции, полученной расчетом верхней рамы. Вертикальные нагрузки от веса покрытия и стены передаются только на наружную ветвь стойки, крановая нагрузка и вес подкрановых балок — на внутреннюю ветвь.
Расчетная схема решетчатой стойки принимается как сво бодно стоящая стойка, защемленная одним концом в фундамент,
с расчетной длиной, равной двойной ее высоте |
(hpac4=2hi). |
Продольные усилия от вертикальных нагрузок ветви стоек |
|
передаются на фундамент. |
|
Наибольшее сжимающее усилие в ветвях стойки |
|
М |
|
м а к с |
(144) |
210
узел А
Рис. 101. Решетчатая стойка ступенчатого типа с ограждающей конструк цией стены:
/ — анкерный болт; 2 — шлак; 3 — цокольная железобетонная обвязка (рандбалка) на теплом
бетоне; 4 — панель стеновая; 5 — тяж |
вертикальной |
связи; 6 — панель оконная со спарен |
|||||
ными переплетами; 7 — стык; 8— панель стеновая; Р — стойка шатровой |
ветви; |
10—дере |
|||||
вянные бруски сечением 75 X 100 мм; |
11 — обвязка |
200 х 200 мм; |
12 — панель |
кровельная |
|||
карнизная; |
13 — панель рядовая кровельная; 14 — вертикальные связи; |
15 — нижний пояс |
|||||
фермы; 16 — полосовая сталь 70 X 80 мм; |
17 — настил; 18 — подкладки; |
19 — верхний пояс |
|||||
подкрановой |
балки; 20 — болт, d = 22 мм; |
21 — мастика УМС-50; |
22 — герметик-пароизол; |
||||
23 — штырь, d = 12 мм; 24 — верхний |
пояс фермы; |
25 — полосовая сталь; 26 — слой толя. |
14*
и растягивающее усилие
М
|
|
N p = ~ h o T ~ N M m h |
|
( И 5 ) |
||
где |
М — изгибающий |
момент |
в основании |
стойки, |
опреде |
|
|
h0— |
ляемый по формуле |
(143); |
|
|
|
|
расстояние между ветвями стоек в осях; |
нагрузки |
||||
Л/макс и Л^мин — наибольшие и наименьшие вертикальные |
||||||
|
|
на данную ветвь стойки. |
|
|
||
На |
усилие |
Np рассчитываются |
анкерные |
крепления стоек |
||
к фундаменту. |
|
|
|
|
|
|
Проверка напряжения в ветвях решетчатой стойки произво |
||||||
дится по формуле |
|
|
|
|
||
|
|
N |
NMRC |
|
(146> |
|
|
|
°= -у— + ТТПГ |
|
|||
|
|
•"нт |
S 1 нтЛи |
|
|
где N — усилие внизу одной ветви стойки от вертикальной на грузки;
f H T — площадь сечения одной ветви стойки;
NM — сжимающее усилие от горизонтальных нагрузок, вызы вающих изгибающий момент М у основания стойки:
М
NM = hn
При вычислении коэффициента £ учитывается податливость связей (соединяющих решетку с ветвями стоек) введением при веденной гибкости А,Пр решетчатой части стойки. При этом гиб кость отдельной ветви A,i=0. Коэффициент приведения гибкости \х в приближенном расчете можно принять равным ц.= 1,2.
Расчет элементов стойки из плоскости рамы производится без учета изгибающего момента отдельно для каждой ветви стойки по расчетной длине, равной расстоянию между пространственны ми связями, раскрепляющими ветви.
На рис. 101 дан чертеж решетчатой ступенчатой стойки
сограждающей конструкцией стены.
Коднопролетным рамам этого типа в зданиях производ ственного назначения зачастую по технологическим требованиям
делают пристройки пониженной высоты, используя |
вертикаль |
ные плоскости стен средней части здания для |
освещения |
(см. рис. 100, ж). |
|
Несущей конструкцией перекрытия пониженной части произ водственного помещения обычно служат клееные балки, дощатогвоздевые балки с перекрестной стенкой, клеефанерные балки, шпренгельные фермы или балки Деревягина.
Двухпролетные рамы (рис. 100) с ригелем, состоящим из двух односкатных ферм, применяются реже.
212
Г л а в а X
ПРОСТРАНСТВЕННОЕ КРЕПЛЕНИЕ ПЛОСКИХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
§ 49. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Хорошо выполненные и достаточно прочные конструкции отдельных частей зданий (фермы, балки, стойки стен, рамы, арки и т. д.) еще не гарантируют надежности сооружения, если ему не будет обеспечена пространственная неизменяемость и устой чивость отдельных частей конструкций.
Ранее рассмотренные и рассчитанные плоские конструкции предназначались для воспринятия нагрузок, направление кото рых совпадает с плоскостью самих конструкций. В действитель ности же на сооружение действует еще и ряд других нагрузок (ветер, тормозные усилия кранов, сейсмические усилия, случай ные эксплуатационные), направление которых не совпадает с плоскостью несущих конструкций. Для воспринятия этих нагру зок плоские конструкции должны быть закреплены в поперечном направлении специальными связями. Для этой цели может быть использована конструкция кровли в виде двойного дощатого пе рекрестного настила (под рулонную кровлю), образующего жест кую пластинку, соединенную с прогонами, а последние — с узла ми верхнего пояса ферм. При отсутствии такого жесткого ската крыши устраивают специальные связи жесткости. В деревянных сооружениях связи жесткости должны обеспечить:
а) устойчивость сжатого, а иногда и растянутого контура плоских систем (ферм, составных балок, арок и др.), а также принять и передать на нижележащие конструкции (на стены) горизонтальные усилия, действующие на отдельные элементы покрытий (давление ветра, тормозные усилия и т. п.). Связи эти размещают в плоскостях скатов кровли между фермами: горизон тальные — в плоскостях нижних поясов, вертикальные —- в плос костях опорных и средних стоек ферм;
б) поперечную и продольную устойчивость всего остова дере вянного сооружения, а также воспринять любые горизонтальные нагрузки, действующие на сооружение, и передать их на фунда мент. Связи эти размещают в плоскостях стен и на кровле вдоль стен, в плоскости ската крыши или в плоскости нижних поясов ферм.
213
§ 50. ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ СВЯЗИ В ПОКРЫТИЯХ И СТЕНКАХ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ
В деревянных невысоких зданиях с каркасной торцевой сте ной одиночные стойки стены, шарнирно-опертые на фундамент и верхнее покрытие, распределяют давление ветра поровну на эти опоры. Связевая ферма, расположенная вдоль торцевой стены в плоскости покрытия, воспринимает это давление и передает его
Поперечный разрез |
Продольный разрез |
|
——Давление |
|
-~—ветра на |
|
^—mopeuW |
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
1XX |
XXX! |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
Боковое дав- |
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ление вет |
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ра № |
\/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/V |
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
102. |
Схемы |
расположе |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
ния связей |
в каркасных зда |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ниях: |
|
|
|
|
|
|
|
/ — прогон |
кровли; |
2 — верти |
|||
|
С |
|
|
|
кальные связи в торцевой стене; |
|||||
|
|
|
|
|
3 — горизонтальная |
|
ветровая |
|||
|
I |
f f f f |
f 111 |
ферма; 4 — продольная |
ветровая |
|||||
|
ферма в плоскости |
кровли; 5 — |
||||||||
|
вертикальные |
поперечные связи; |
||||||||
|
Давление ветра на |
в — основные |
фермы, |
несущие |
||||||
|
торец w" |
|
|
покрытия; |
|
7 — вертикальные |
||||
|
|
|
|
|
|
связи в стенах. |
|
|||
вертикальным |
связям |
продольных |
стен. |
На |
плане |
покрытия |
||||
(рис. 102) вертикальные связи в продольных и торцевых |
стенах |
|||||||||
показаны |
пунктиром. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку связевая ферма у торцевой стены, кроме раскреп ления узлов верхнего сжатого пояса основных ферм, восприни мает еще и давление ветра, ее называют ветровой.
Если стойки торцевой стены доходят только до верхней об вязки, на уровне карниза, то ветровая ферма устраивается между двумя крайними фермами в плоскостях верхних и нижних поясов.
Для раскрепления узлов верхнего пояса остальных ферм покрытия через каждые 20—25 м по длине здания в плоскости верхних поясов устраивают аналогичные связевые фермы. Про межуточные фермы раскрепляются при помощи прогонов, кото рые должны быть закреплены как в узлах связевых ферм, так
214
и в узлах промежуточных раскрепляемых ферм. При этом все стыки прогонов должны быть перекрыты накладками на гвоздях.
Поясами связевых ферм являются верхние пояса двух сосед них основных ферм, стойками служат прогоны, а раскосы выпол няются в виде досок, прибитых снизу к прогонам, или накрест расположенных тяжей из круглой стали. Вертикальные попереч ные связи, служащие для создания неизменяемого пространствен ного блока, ставятся между каждой парой ферм с интервалом в один пролет (рис. 102, продольный разрез).
|
|
^ ^ z |
\ / ' К |
^тСГ. |
• и и -. |
1 1 |
• |
|
|
в
тл
HI - III
AF V NK f 1 W
Подкосы
Рис. 103. Расположение поперечных вертикальных (/) и горизонталь ных (2) связей в трехшарнирных арках сквозной системы:
а — схема арки и расположение связей; б — развертка связей по нижнему поясу полуарок; в — поперечные вертикальные связи: рекомендуемые (3); не рекомен дуемые (4).
Вертикальные поперечные связи не следует делать непрерыв ными по всей длине здания, так как выход из строя одной фермы может повлечь за собой обрушение всего покрытия.
При жестких (кирпичных) торцевых стенах, воспринимаю щих ветровую нагрузку, ветровые фермы у торцевых стен можно не ставить. В этом случае устойчивость сжатых поясов ферм (составных балок, арок, рам и т. д.) может быть обеспечена про гонами кровли, заанкеренными в кладке торцевых стен. При большой длине здания связевые фермы ставятся через каждые 20—25 м.
Перечисленными видами связей полностью обеспечивается
215
устойчивость плоских деревянных конструкций в покрытии и про дольная устойчивость всего остова здания.
Поперечная устойчивость здания при наличии решетчатых стоек стен, заанкеренных в фундамент, достигается устойчиво стью самих стоек, рассчитанных на воспринятие горизонтальных нагрузок (давление ветра, тормозные усилия кранов и другие нагрузки).
При рамной или арочной конструкции каркаса здания попе речная устойчивость обеспечивается геометрической неизменяе
мостью самой конструкции. И только при каркасе |
продольных |
||
стен из |
одиночных стоек, |
фактически шарнирно-соединенных |
|
с нижней |
(на фундаменте) |
и верхней обвязками, для |
поперечной |
устойчивости здания необходимы дополнительные связи. Верхним концам стоек продольной стены для поперечной устойчивости здания необходима неподвижная опора. Этой опорой являются продольные ветровые фермы в плоскости кровли опирающиеся на жесткие в поперечном направлении, торцевые и промежуточ
ные стены. Расстояние |
между |
этими |
опорами (между |
попереч |
ными стенами) также |
не должно |
превышать 20—25 м (см. |
||
рис. 102, поперечный разрез). |
|
|
|
|
Если по технологическим |
условиям эксплуатации |
здания |
устройство промежуточных поперечных стен недопустимо, то по следние могут быть заменены двухили трехшарнирными рама ми, вписанными в поперечный контур здания, или устройством наружных контрфорсов.
Связи жесткости, раскрепляющие сжатые элементы конст рукций, рассчитывают на фактическую нагрузку (ветровую или тормозную) или на условную нагрузку, равную 0,02 максималь ного сжимающего усилия в раскрепляемом элементе, т. е. на p = 0,02/VMaKC- Если к связевой ферме с помощью прогонов при креплено п плоских систем (ферм, арок и т. п.), то считается, что в каждом узле связевой фермы приложена дополнительная на грузка n-0,02iV. При незначительной величине этих сил сечение элементов связей назначают конструктивно. Предельная гибкость связей не должна превышать 200.
В арочных и рамных сквозных конструкциях, помимо рас крепления верхних сжатых поясов, необходимо обеспечить устой чивость и нижних поясов, которые могут быть сжаты по всей сво ей длине или на ее части. Для этой цели каждая пара арок (рам) скрепляется в узлах поперечными вертикальными связями с под косами или без них с нижней распоркой (рис. 103).
Применение для этой цели только одних подкосов мало эффективно и их следует избегать. При неравномерной по длине здания снеговой нагрузке подкосы могут способствовать выпучи ванию закрепляемого ими пояса.
За расчетную длину сжатого нижнего пояса при проверке его устойчивости принимается (учитывая деформации в соедине ниях связей) расстояние между связями, увеличенное на 25%.
216
\
Г л а в а X I
ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
§ 51. ОСНОВНЫЕ СХЕМЫ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Всякое деревянное сооружение представляет собой простран ственную конструкцию, в которой все элементы взаимно связаны между собой. В предыдущей главе рассматривались плоские си стемы конструкций, но по существу расчлененные пространствен-
Рис. 104. Основные схемы пространственных деревянных конструкций в покрытиях.
ные. В настоящей главе приведены некоторые основные схемы пространственных конструкций покрытий. На рис. 104 показаны эти схемы покрытий, а в табл. 28 приведены их технико-экономи
ческие характеристики [8]. |
|
|
|
|
Т о н к о с т е н н ы е и р е б р и с т ы е |
к у п о л а - о б о л о ч |
|
к и |
(рис. 104, а) применяются в покрытиях |
круглых |
в плане зда |
ний |
(цирки, крытые рынки, спортивные сооружения |
и др.). |
217
Табл. 28. Технико-экономические характеристики пространственных покрытий
|
Тип свода, купола |
|
Пролет |
||
|
|
или диаметр |
|||
|
|
|
|
|
купола, м |
Тонкостенные сферические купола-оболочки |
10—35 |
||||
Ребристые сферические купола-оболочки |
35—70 |
||||
Сомкнутые тонкостенные и ребристые |
купола-обо |
||||
лочки |
|
|
|
|
20—40 |
Кружально-сетчатые распорные своды при круго |
|||||
вом очертании |
|
|
|
|
12—80 |
То же, при стрельчатом очертании |
|
12—80 |
|||
Кружально-сетчатые сомкнутые своды |
|
15—50 |
|||
Кружально-сетчатые сферические купола |
15-40 |
||||
Сферические купола радиальный |
системы |
25—100 |
|||
То же, клееной конструкции |
|
|
25—100 |
||
Сферический |
купол, |
образованный |
пересекаю |
||
щимися по трем |
направлениям |
клееными |
арками |
||
под углом 60° |
|
|
|
|
20—65 |
Сферический |
купол, |
образованный |
из |
ребер, |
|
колец и треугольной решетки |
|
|
20—65 |
|
|
Коэффициент |
Коэффициент, |
|
Стрела подъема |
Толщина свода |
характеризую |
||
собственного |
щий затрату |
|||
в долях |
||||
пролета 1 |
в долях пролета |
веса kCB |
металла |
|
|
|
|
feM. % |
1/2—1/6 d |
1/200—1/250 d |
10—15 |
3—6 |
1/2—1/6 d |
1/50—1/70 d |
10—15 |
4—6 |
1/2—1/6 d |
1/40—1/60 d |
10—15 |
4—6 |
1/7/ |
> 1/100/ |
13—15 |
1—21 |
1/3/2 |
1/100/ |
13—15 |
1—21 |
1/2—1/6 d |
1/150/ |
8—12 |
1—21 |
1/2—1/6 d |
1/150/ |
8—12 |
1—21 |
1/2—1/6 d |
1/30-1/40 d |
3—5 |
4 - 6 |
1/2—1/7 d |
1/30—1/40 d |
2—4 |
2—3 |
1/3—1/7 d |
1/30—1/40 d |
2—4 |
3—4 |
1/3—1/7 d |
1/30—1/40 d |
2—4 |
3—4 |
1 |
Для сводов с сопряжениями косяков на болтах ftM=3—5. |
! |
Стрела выгиба полуарки h в долях пролета ft/i=l/25—1/15. |
В качестве примера можно привести конструкцию большого деревянного купола диаметром 92,2 м со стрелой подъема 18,7 м над крытым стадионом в г. Бозмене (США). Основная несущая конструкция состоит из 36 клееных меридианных полуарок и 19
клееных колец. Размеры |
поперечного |
сечения ребер |
18X41 см, |
||
колец — от 18X29 до 18X41 см; каждая |
полуарка |
состоит из |
|||
|
|
S |
|
|
|
Ш Ш 7 |
j |
|
|
\-г |
|
А1г, -7 \-2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
Рис. 105. |
Схемы образования |
услов |
|
||
ных |
расчетных |
арок |
сводов: |
|
|
а — крестового; б — сомкнутого; / — гурт; |
|
||||
2 — расчетная арочка; |
3 — горизонтальная |
|
|||
проекция расчетной грузовой площади трех- |
|
||||
шарнирной |
арки, образованной из гуртов, |
|
|||
расположенных |
по одной оси. |
|
трех частей длиной 15,5 м, стыкуемых на месте установки. Полу арки упираются в центральное распорное металлическое кольцо диаметром 5,6 м. Купол опирается на железобетонное кольцо, лежащее па 36 железобетонных колоннах. По несущим конструк циям уложены древесноволокнистые плиты толщиной 5 см, а по последним — изоляция и кровля [1].
Т о н к о с т е н н ы е и р е б р и с т ы е с о м к н у т ы е с в о д ы - о б о л о ч к и (рис. 104,6, в) используются в покрытиях квадратных или многоугольных в плане помещений. Сомкнутые своды опираются по периметру на стены здания и на диагональ ные арки (гурты). Сомкнутые своды рассчитываются расчлене нием этой пространственной конструкции на отдельные плоские арки (рис. 104,6). Гурты рассчитываются как трехшарнирные арки с нагрузкой от реакции условных плоских арочек. Распор диагональных арок воспринимается затяжками, расположенными в плоскости стен. Распор сомкнутого свода — или металлически ми затяжками, расположенными перпендикулярно к плоскости стен, или самими стенами, если конструкция (жесткость) послед них воспринимает этот распор. При передаче распора на стены последние обычно усиливаются контрфорсами или специальными пристройками к ним.
К р у ж а л ь н о - с е т ч а т ы е ц и л и н д р и ч е с к и е |
с в о |
|
д ы (рис. 104, г) служат для покрытий |
прямоугольных в плане |
|
помещений. Своды опираются на стены |
здания. Распор |
воспри |
нимается металлическими затяжками. Методика расчета кру- жально-сетчатых цилиндрических сводов дана в § 52.
219