книги из ГПНТБ / Бобровников Л.З. Радиотехника и электроника учебник
.pdfсигнал пропустить через нелинейную цепь с квадратичной характери стикой i = aU\, то исходный сигнал также выделяется.
Однако при этом наряду с полезным сигналом появляются его высокочастотные гармоники. Поскольку
UAT& (t) = U0 sin &0t [1 + m s i n Qt],
то
[ 1 — cos 2co0£] [ J - f 2m sin Qt + m2 s i n 2 Qt]. (274)
Из этого выражения видно, что при детектировании не только произошло выделение полезного сигнала mU% sin Qt, но и появилась
1 |
1 |
[1 — |
zoslQt]. |
его вторая гармоника, так как — Щт2 sin2 Qt — — U\m2 |
|||
Если исходный низкочастотный |
сигнал полигармонический, |
то при |
|
а |
б |
|
|
д |
К(си) \ |
|
|
|
^[ujt)] |
||
0 |
u(t)= |
||
ftAAAAA |
Рис. 117.
квадратичном детектировании, наряду со вторыми гармониками исходных составляющих, появятся комбинационные составляющие (в результате их взаимного перемножения) и выделенный сигнал окажется в большей или меньшей степени искаженным. Для умень шения искажений применяют различные методы линеаризации не линейных элементов. В частности, в A M детекторах на диодах (рис. 117, а) используют большие сигналы (1—3 в), вследствие чего получается практически линейное детектирование с малым иска жением исходного сигнала.
Следует отметить, что детектирование балансно-модулированных и однополосных A M сигналов с помощью нелинейных элементов практически невозможно. Например, подав балансно-модулиро- ванный сигнал на квадратичный детектор, исходный сигнал не вы делим
[UAM (t)f |
= [mU0 sin (o0t sin Qt]2 |
= |
|
~U%m2[i |
— cos 2ay] [1 —cos |
2Qt]. |
(275) |
220
§69. Детектирование частотно-модулированных
ифазово-модулированных сигналов
Детектирование ЧМ сигналов обычно осуществляется путем пре образования ЧМ сигнала в A M сигнал, который детектируется далее обычным способом. При синусоидальной модуляции частотно-моду лированный сигнал
t / 4 M (t) = U0 cos [со</ + т sin Qt].
Для преобразования ЧМ в A M сигнал необходимо преобразовать изменение частоты в пропорциональное ей изменение напряжения. Это может быть достигнуто, если амплитудно-частотная характе ристика преобразователя будет линейно зависеть от частоты К (со) = = Аа> или, что практически аналогично, преобразователь будет дифференцировать ЧМ сигнал. Действительно
|
•^-[Учм Ш = |
[Uо cos (co0« + |
т sin Qt)]" = |
|
|
= |
— Uо (co0-f-Q/ra cos Qt) sin (со0£ -\-т sin Qt). |
(276) |
|||
При дифференцировании получается сложное амплитудно-ча |
|||||
стотно-модулированное |
колебание, амплитуда которого |
U0 (соц + |
|||
+ mQ cos Qt) |
меняется |
в |
соответствии |
с изменением |
амплитуды |
исходного сигнала. Произведем затем амплитудное детектирование обычным способом или с помощью синхронного детектора (при этом
в качестве опорного напряжения может |
быть |
использован входной |
сигнал ( 7 Ч М (t), сдвинутый по фазе на |
90°), |
после отделения по |
стоянной и высокочастотных составляющих получим исходный сигнал
U2 (t) —kU0 cos Qt,
где к = const.
На практике в качестве преобразователя ЧМ в A M сигнал обычно используется колебательный контур, несколько расстроенный отно сительно несущей частоты со0 . При этом ЧМ сигнал попадает на склон частотной характеристики, где К (со) « * 4 с о (рис. 117, б).
Детектирование ЧИМ сигналов осуществляется подобным образом.
Для детектирования ФМ сигналов применяются обычно синхрон ные детекторы или частотные детекторы с интеграторами на выходе. При этом на один вход подается ФМ сигнал, а на другой — сигнал немодулированной несущей.Только в этом случае может быть произ ведено практически не искажающее детектирование. Для детекти рования ФИМ (ВИМ) сигналов необходимо подавать от генератора несущих импульсов опорный немодулировэнный сигнал, с которым в синхронном детекторе производится сравнение модулированного сигнала.
221
Наиболее просто осуществляется детектирование импульсов, модулированных по ширине (ШИМ или ДИМ): для выделения исход ного сигнала ШИМ импульсы достаточно подать на интегратор (в простейшем случае LC или RC фильтр нижних частот).
|
|
Упражнения к главе X V I |
1. |
Можно ли получить амплитудную модуляцию с помощью нелинейного |
|
элемента, имеющего вольт-амперную характеристику i — a U3? |
||
2. |
Предложите схему однополосного амплитудного модулятора. |
|
3. |
Нарисуйте схемы синхронных A M детекторов на основе: а) балансного, |
|
б) кольцевого, в) |
параметрического A M модуляторов. |
|
4. |
Покажите, |
что детектирование ФМ сигналов возможно с помощью син |
хронного детектора.
Глава XVII
МОДУЛЯЦИОННЫЕ, ПАРАМЕТРИЧЕСКИЕ И АВТОГЕНЕРАТОРНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
Для усиления сигналов малого уровня на инфразвуковых часто тах широко применяются модуляционные, параметрические и авто генераторные усилители. Особенностью работы этих усилителей является перенос спектра низкочастотного сигнала в область высоких частот. Это позволяет избежать наложения интенсивных низкоча стотных шумов усилителя на усиливаемый сигнал. В модуляционных усилителях на входе ставится параметрический амплитудный моду лятор, линейно преобразующий спектр входного сигнала. При этом в модуляторе усиления сигнала не происходит. В параметрических усилителях наряду с преобразованием спектра происходит и усиление преобразованного сигнала. В автогенераторных усилителях входной низкочастотный сигнал изменяет частоту или фазу генерируемых высокочастотных колебаний.
§ 70. Модуляционные усилители
Функциональная схема модуляционного усилителя приведена на рие. 118, а. Входной низкочастотный сигнал поступает на пара метрический модулятор, где преобразуется в пульсирующее или переменное (в зависимости от конструкции модулятора) напряжение. Это напряжение усиливается усилителем переменного тока (обыч ным, резистивным или резонансным), после чего производится син хронное детектирование. В простейшем случае модулятор и детектор могут быть выполнены в виде одного реле (рис. 118, б) с двумя парами
контактов, синхронно замыкаемых и размыкаемых. |
Контактные |
||
модуляторы имеют |
ограниченный срок службы (не |
более 104 ч) |
|
и применяются только в случае |
очень малых входных сигналов — |
||
напряжений от Ю - 9 |
в и токов от |
10~1 4 а. Собственные шумы лучших |
222
контактных модуляторов не превышают |
десятых долей |
нановольта |
||||||||||||||
в полосе 1 гц. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Модуляторы могут быть выполнены также на фоторезисторах |
|||||||||||||||
(рис. 118, в), |
|
управляемых |
от импульсного |
источника |
света; для |
|||||||||||
этого |
может |
быть |
исполь- |
,, |
|
|
|
|
|
|||||||
зован |
обычный |
мульти |
|
|
|
|
|
к U,.С) |
||||||||
вибратор, |
в |
коллектор |
Модуля |
|
|
|
Детек |
|||||||||
тор |
|
|
|
тор |
|
|||||||||||
ные цепи |
которого |
|
вклю |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
чены |
|
светодиоды. |
|
При |
|
|
|
|
|
|
||||||
этом, |
|
когда |
освещен |
|
|
|
|
|
|
|||||||
первый |
фоторезистор, |
на |
|
|
щий ге- |
|
|
|
||||||||
второй |
свет |
не подается. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Сопротивление |
первого |
[Упрабление |
|
контактами |
|
|||||||||||
фоторезистора |
минималь |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
но, |
второго — максималь |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
но |
и коэффициент переда |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
чи |
равен |
единице. |
|
Когда |
|
|
|
|
|
|
||||||
освещен |
второй |
фоторе |
|
|
|
|
|
|
||||||||
зистор, |
первый |
не |
осве |
|
|
|
|
|
|
|||||||
щен и коэффициент |
|
пере |
|
|
|
|
|
|
||||||||
дачи |
практически |
|
равен |
|
|
|
|
|
|
|||||||
нулю. |
В частности, |
если |
|
|
|
|
|
|
||||||||
в |
модуляторе |
примене |
|
|
|
|
|
|
||||||||
ны |
|
фоторезисторы |
|
типа |
f_ |
|
|
|
|
|
||||||
СФЗ-1, |
|
то |
|
их |
|
|
темпо |
|
|
|
|
|
|
|||
вое сопротивление |
|
около |
|
|
|
|
|
|
||||||||
30 |
Мом. При |
освещенно |
|
|
|
|
|
|
||||||||
сти в 104 лк |
|
их |
сопроти |
|
|
|
|
|
|
|||||||
вление |
не более |
200 |
ом. |
|
ИП1 |
|
Un{t) |
|||||||||
В |
лучших |
фоторезистор- |
|
|
|
|
|
|
||||||||
ных |
модуляторах |
напря |
|
|
|
|
|
|
||||||||
жение |
шумов |
составляет |
|
|
|
|
|
|
||||||||
десятые доли микровольта ЩЛ1) |
|
|
|
|
|
|||||||||||
в полосе |
1 |
гц. |
При |
вы |
|
|
|
|
ИП2 |
|||||||
полнении |
модулятора |
на |
|
|
|
|
|
|
||||||||
полевых |
транзисторах |
с |
|
|
|
|
|
|
||||||||
изолированным |
затвором |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
(рис. 118, г), |
|
работающих |
|
|
|
|
|
|
||||||||
в |
режиме |
переключения, |
составляют |
Рис. |
118. |
|
||||||||||
собственные |
шумы |
|
также |
десятые |
доли микровольта. |
|||||||||||
|
Модуляторы |
часто |
выполняют |
на |
биполярных |
транзисторах |
||||||||||
(рис. 118, д). |
|
При |
этом возникает |
проблема |
компенсации остаточ |
ного напряжения: во включенном состоянии между эмиттером и кол
лектором генерируется напряжение в несколько |
милливольт. Оста |
||||
точное |
напряжение компенсируется |
за счет |
последовательно- |
||
встречного включения |
транзисторов |
(рис. 118, |
д), |
выполняемых |
|
в виде |
интегральных |
прерывателей |
(ИП). Лучшие |
ИП имеют |
223
остаточное напряжение в единицы микровольт и собственные шумы в десятые доли микровольта.
Модуляторы на биполярных транзисторах обычно применяют в тех случаях, когда сопротивление источника сигнала не превышает единиц килоомов. Если сопротивление источника сигнала составляет десятки — сотни килоомов, то применяются модуляторы на полевых транзисторах и фоторезисторах. Для преобразования сигналов от источников с внутренним сопротивлением выше нескольких мегаомов, используются контактные модуляторы и модуляторы на вари капах. Применение механически или электрически управляемых варикапов и управляемых индуктивностей позволяет создавать модуляторы, усиливающие мощность преобразуемого сигнала прак тически без увеличения шумов.
§ 7 1 . Параметрические усилители
Рассмотренные выше модуляторы в итоге являются управляемыми тем или иным способом сопротивлениями и генерируют тепловые, дробовые и мерцательные шумы. В варикапах процесс модуляции (изменения величины емкости) не сопровождается перемещением электрических зарядов, поэтому дробовые шумы практически отсут ствуют, а тепловые и мерцательные шумы весьма малы.
На основе варикапов выполняют усилители-модуляторы и пара метрические усилители. В усилителе-модуляторе варикап исполь зуется как управляемый реактивный элемент в цепи переменного тока. Поскольку на изменение емкости варикапа затрачивается мощность, значительно меньшая мощности, переносимой протека ющим через него переменным током, происходит усиление управля ющего сигнала по мощности и по току.
В параметрических усилителях варикап является элементом резонансного контура с высокой добротностью. Вследствие этого энергия, затрачиваемая на управление емкостью варикапа, пере дается колебательному контуру и даже может накапливаться в нем, что приводит к увеличению амплитуды колебаний. При определен ных условиях возможен переход работы параметрического контура
вавтоколебательный режим.
Вкачестве варикапов наиболее широко применяются кремниевые
полупроводниковые диоды при |
обратном |
напряжении |
смещения, |
а также конденсаторы с сегнетодиэлектриками. |
|
||
Емкость полупроводникового |
варикапа |
определяется как |
|
[С = СМ |
|
(277) |
где С0 — емкость при внешнем напряжении, равном нулю; Ux — внешнее напряжение, приложенное к варикапу;
Ф — контактная разность потенциалов на п — р переходе;
224
n = 0,3 4- 0,5 — постоянная, определяемая конструкцией ва рикапа.
Формула применима при: a) Us < ф — для прямой полярности приложенного напряжения и б) обратном напряжении, меньшем напряжения пробоя.
На рис. 119, а приведена схема балансного усилителя-модуля тора. При отсутствии входного сигнала мост CI, С2, Rl, R2 сбалан сирован и выходное напряжение равно нулю. Напряжение входного
сигнала |
подается |
в |
диаго |
|
|
|
|
||||||
наль моста, поэтому к одно |
|
|
|
|
|||||||||
му |
варикапу |
|
оказывается |
|
|
|
|
||||||
приложенным в прямой по |
|
|
|
|
|||||||||
лярности |
(и |
|
его |
емкость |
|
|
|
|
|||||
увеличивается), |
а |
к |
друго |
|
|
|
|
||||||
му — в обратной (его емкость |
|
|
|
|
|||||||||
уменьшается). |
Это приводит |
|
|
|
|
||||||||
к нарушению |
баланса |
моста |
u«Jt) |
|
|
|
|||||||
и |
появлению |
|
переменного |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
напряжения |
питания |
на |
вы |
|
|
|
|
||||||
ходе. Поскольку |
величина |
|
|
|
|
||||||||
емкости варикапа |
нелинейно |
|
|
|
|
||||||||
зависит от величины прило |
|
|
|
|
|||||||||
женного |
напряжения, |
оче |
|
|
|
|
|||||||
видно, и величина |
выходного |
|
|
|
|
||||||||
напряжения нелинейно зави |
|
|
|
|
|||||||||
сит |
от |
величины |
входного |
|
|
|
|
||||||
сигнала. |
Однако |
если |
вход |
|
|
|
|
||||||
ной |
сигнал |
достаточно |
|
мал |
|
|
|
|
|||||
по |
сравнению |
|
с |
напряже |
|
|
|
|
|||||
нием смещения, то и нели |
|
|
|
|
|||||||||
нейные |
искажения |
|
могут |
|
|
|
|
||||||
быть достаточно |
малы. |
Если |
|
Рис. 119. |
|
|
|||||||
входной |
сигнал |
мал |
(еди |
|
|
|
|
||||||
ницы — десятки |
|
милливольт |
и ниже), а |
напряжение |
питания |
||||||||
меньше |
контактной |
разности |
потенциалов, |
то батарея |
смещения |
||||||||
не |
нужна. |
При |
этом |
схема |
усилителя-модулятора |
существенно |
|||||||
упрощается |
(рис. 119, б). |
Входное сопротивление |
рассмотренных |
модуляторов по постоянному току очень велико, оно определяется током утечки запертых обратным напряжением п — р переходов и может достигать 1 0 1 0 — 1 0 1 2 ом. Входное сопротивление по пере менному току определяется частотой входного сигнала, величиной емкости варикапов, емкости фильтра Сф, разделительной емкости Сн и сопротивлением нагрузки.
Если вместо CHRH использовать последовательный LC контур, настроенный на частоту питающего тока со0 , то можно за счет резо нанса напряжений резко увеличить величину выходного напря жения.
15 Заказ 458 |
225 |
Итак, в отличие от модуляторов на транзисторах, фоторезисторах и т. д., являющихся в итоге просто прерывателями сигнала, модуля торы на варикапах являются усилителями и регулируют поток мощности в цепи источника питания.
В общем случае на входе усилителя-модулятора действует слож ный полигармонический сигнал V\ (t). Поэтому напряжение на варикапе является суммой напряжения смещения, напряжения питания и напряжения входного сигнала
U s = - Есм + U1 (0 + U0 sin о у .
При этом емкость варикапа изменяется по очень сложному закону
C(t) |
= |
C0 [ l |
— ECM + Ui ( Q + t / p s i n (Dpi 1 - » |
||
Ф |
J |
||||
|
|
|
|||
Это приводит |
к |
тому, |
что входное |
напряжение и напряжение |
питания перемножаются и возникает бесчисленное множество комби национных составляющих. Даже если входной сигнал синусоидаль
ный Ut(t) = V\ sin со^, |
то появляются |
составляющие |
с частотами |
о = гесод + А;©!, где п = |
к = 0, 1, 2, 3 . |
. . и т. д. При |
этом проис |
ходит перераспределение энергии источника питания между комби национными составляющими и мощность некоторых из них стано вится во много раз больше мощности входного сигнала. Применяя LC фильтр, настроенный на одну из этих составляющих, можно получить усиленный и преобразованный по частоте сигнал.
§ 72. Автогенераторные усилители
На основе варикапов выполняются разнообразные автогенера торные усилители, отличающиеся простотой конструкции, высокой надежностью, высоким входным сопротивлением и малыми собствен
ными шумами. Схема простейшего |
автогенераторного усилителя |
с частотной модуляцией приведена |
на рис. 120, а. Варикапы С1, |
С2 и катушки индуктивности Ы, L2 образуют колебательный контур генератора. Изменение величины входного сигнала приводит к изме нению емкостей варикапов и, следовательно, к изменению генери руемой частоты, т. е. к частотной модуляции. Сигнал на выходе частотного детектора пропорционален величине входного сигнала, а его мощность определяется мощностью генератора. В принципе генератор может быть выполнен на одном транзисторе. При этом максимальный коэффициент усиления по напряжению может дохо дить до 104 , а коэффициент усиления по мощности может превы шать 10 1 2 при входном сопротивлении не менее 10е ом.
Автогенераторные усилители могут работать в режиме фазовой модуляции (рис. 120, б). При этом существенно увеличивается ста бильность работы и коэффициент усиления может быть как угодно велик. Недостатком рассмотренных усилителей является сравни тельно большая нелинейность и невысокая стабильность работы:
226
при изменении температуры необходимо осуществлять подстройку начальной частоты (для первой схемы) и начальной фазы (для второй схемы). Поэтому автогенераторные усилители обычно выполняются по автокомпенсационной схеме. В частности, на рис. 120, в приведена схема автокомпенсационного усилителя с глубокой отрицательной
обратной связью. |
При |
воздействии |
входного сигнала происходит |
|||||
расстройка параметрического |
|
|
||||||
контура |
и изменяется |
часто |
|
|
||||
та |
генерации |
генератора. |
|
" 0,.(t) |
||||
Это |
приводит к |
появлению |
|
|||||
сигнала |
на |
выходе |
синхрон |
|
|
|||
ного детектора, который по |
|
|
||||||
дается во входной параметри |
|
|
||||||
ческий |
контур. |
Полярность |
|
|
||||
напряжения |
сигнала |
обрат |
|
|
||||
ной |
связи подобрана |
таким |
|
|
||||
образом, |
чтобы |
компенсиро |
|
|
||||
вать |
изменение |
емкости ва |
|
|
||||
рикапа, вызываемое входным |
t |
|
||||||
сигналом. |
Таким |
образом, |
vkL |
(j^C2 |
впараметрический контур b\ J c "
подаются |
входной |
сигнал |
|
|||||
и |
практически |
равный |
ему |
const |
||||
сигнал обратной связи, вслед |
|
|||||||
ствие |
чего настройка |
пара |
|
|||||
метрического |
контура остает |
|
||||||
ся |
постоянной. |
При |
изме |
|
||||
нениях |
входного |
сигнала |
|
|||||
изменяется |
лишь |
величина |
|
|||||
напряжения |
обратной |
связи |
|
|||||
(которое |
одновременно |
яв |
|
|||||
ляется |
выходным |
напряже |
|
|||||
нием). Если обратная связь |
Рис. 120. |
|||||||
100-процентная |
(при |
этом |
||||||
R1 |
= 0), |
то |
усилитель не |
|
дает усиления по напряжению, но усиление по току и мощности могут быть сколь угодно велики. При этом усилитель обладает чрезвычайно высокой стабильностью работы и большим динами ческим диапазоном — от долей милливольта до единиц вольт.
Упражнения к главе X V I I
1.Почему балансный усилитель-модулятор (см. рис. 119) не дает усиления по напряжению?
2.Почему автогенераторные усилители с фазовой модуляцией более ста бильны, чем с частотной модуляцией?
3.Можно ли модуляционный усилитель (см. рис. 118) выполнить по автоком пенсационной схеме?
15* |
227 |
4. По какому принципу должен работать усплптель, предназначенный для высококачественного усиления импульсных напряжений с амплитудами в доли микровольта и длительностью в десятки секунд?
Глава XVIII
ФОРМИРОВАНИЕ СИГНАЛОВ С ЗАДАННЫМИ СПЕКТРАМИ
Врадиоэлектронной аппаратуре широко используются линейные
инелинейные формирующие устройства, позволяющие преобразо вывать форму (спектр) электрических сигналов. Линейные форми
рующие устройства производят линейные операции над сигналами: дифференцируют и интегрируют, ослабляют одни составляющие и усиливают другие, инвертируют фазы отдельных составляющих, суммируют (с одинаковыми или разными знаками) сигналы и т. д. При этом форма (спектр) преобразованного сигнала вполне одно значно определяется формой исходного сигнала и характером производимых операций.
Нелинейные формирующие устройства осуществляют нелиней ные ( И В большинстве случаев, необратимые) преобразования, вслед
ствие |
чего форма |
выходного |
сигнала неоднозначно |
связана |
с формой исходного |
сигнала. |
|
|
|
Это |
является и достоинством |
и недостатком нелинейных |
форми |
рующих устройств: практически неисчерпаемые формирующие свой ства влекут за собой почти полную утрату информации, переносимой спектром входного сигнала. Единственный информационный пара метр входного сигнала, который не утрачивается при нелинейных преобразованиях формы — момент появления (прекращения) сигнала или моменты достижения входным сигналом заданного уровня, например моменты перехода через нулевое или максималь ное значение. Поэтому нелинейные формирующие схемы исполь зуются в тех устройствах, где форма сигнала заранее известна или знание ее не дает каких-либо дополнительных сведений о сигнале, а информация переносится моментами появления сигнала или самим фактом его наличия или отсутствия на входе.
§ 73. Линейные преобразования сигналов
Рассмотрим дифференцирование сигналов. Пусть задан произ
вольный непериодический сигнал х (t). Его спектр определяется |
как |
||
со |
|
|
|
Sx О'со) - ! * ( < ) |
е - / и ' |
dt. |
|
- о о |
|
|
|
Спектр производной от сигнала х' |
(t) |
|
|
оо |
|
оо |
|
Sy (/со) = \ х' (t) е-*»' dt = х (0 е-'°>< |
+ /со j х (t) e - ' w ( dt. |
(278) |
|
- оо |
|
-оо |
|
228
Так как сигнал имеет конечную длительность, х (t) = О при t =
=± ° ° , поэтому
оо |
|
|
SY (/со) = /со | х (t) e-'at dt = ](DSX (/со). |
• |
(279) |
- оо |
|
|
Таким образом, спектр дифференцированного сигнала равен
спектру |
исходного сигнала, умноженному на /со. |
|
Для |
п-ж производной множитель /со возводится в п-ю |
степень: |
|
(/со) = [ / < ЯЛ/со). |
(280) |
Как показано в главе I I , спектр сигнала на выходе линейной системы равен сиектру входного сигнала, умноженному на ком плексный коэффициент передачи:
|
|
|
|
sy№) |
= |
|
sx№)K(p). |
|
|
Поэтому устройство, производящее дифференцирование, должно |
|||||||
иметь |
коэффициент |
передачи |
|
|
|
|||
где |
А |
= const. |
|
|
К(]а) |
= |
](оА, |
(281) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
RC |
фильтр |
верхних частот (см. |
§ 61) |
осуществляет дифферен |
|||
цирование, так как |
он имеет коэффициент |
передачи |
||||||
если |
сот <^ 1. |
К (/со) = |
/сот [1 + /сот]"1 |
/сот, |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
Для точного дифференцирования обычно используются активные |
|||||||
RC |
фильтры. |
Действительно, в |
§ 62 показано, что операционный |
усилитель, охваченный отрицательной обратной связью, имеет коэф фициент передачи
- i f -
Поэтому коэффициент передачи схемы, приведенной на рис. 121, а,
К (/со) = - R [ - J L ]_ 1 = - jcoRC. |
(282) |
Дифференцирование выполняется тем точнее, чем больше коэф фициент усиления операционного усилителя.
Рассмотрим процесс интегрирования. Если исходный сигнал х (t), то спектр проинтегрированного сигнала
t
y(t)= J x{x)dx -со
229