книги из ГПНТБ / Бобровников Л.З. Радиотехника и электроника учебник
.pdfПоскольку
sin {cot -f- я) = |
—sin со£ |
и |
cos (cot -{- 2л) = cos cot, - |
I a |
к (Л - |
Л) |
2 Н Х sin cot. |
Таким образом, двухтактная схема на существенно нелинейных элементах в случае ее полной симметрии не вносит искажений в уси ливаемый сигнал.
Рис. 79.
6 0 + 276
Рис. 80.
Двухтактная схема не обязательно должна выполняться с исполь зованием суммирующего выходного трансформатора. Применяя в схеме транзисторы п — р — п н р — п — р типа, можно выпол нить ее бестрансформаторной.
В частности, на рис. 80, а дается схема двухтактного усилителя. Симметрирование схемы достигается подбором начальных токов изменением сопротивления резисторов R1 и R2. При воздействии синусоидального сигнала нижний транзистор (р — п — р) проводит
170
ток только во время отрицательного полупериода; во время положи тельного полупериода ток проходит через верхний (п — р — п) транзистор. Если параметры транзисторов идентичны, то форма тока в сопротивлении нагрузки незначительно отличается от формы напря жения воздействующего сигнала.
На рис. 80, б приводится схема бестрансформаторного двухтакт ного усилителя с одним источником питания.
Схема управляется двумя входными напряжениями, сдвинутыми по фазе на 180°. Если на левом входе напряжение положительно, то на правом — отрицательно. При этом открыты транзисторы Т2 и ТЗ. При смене полярности открываются транзисторы Т1 и Т4 и транзи сторы Т2 и ТЗ запираются.
§ 58. Резонансные усилители
Для усиления гармонических сигналов и сигналов с узкой эффек тивной шириной спектра применение широкополосных апериодиче
ских усилителей |
нецелесообразно, поскольку при этом трудно |
|
а |
г |
L |
0 w„ wp Wj
Рис. 81.
получить достаточно большое усиление (особенно на высоких часто тах в единицы — десятки мегагерц), и существенно возрастают собст венные шумы, мощность которых прямо пропорциональна полосе пропускания. Поэтому для усиления узкополосных сигналов при меняются усилители с резонансными LC контурами. Использование резонансных контуров позволяет существенно повысить коэффи циент усиления (за счет резонансного увеличения токов и напряже ний) и сузить полосу пропускания до минимально допустимой.
LC контур может быть выполнен как последовательный (рис. 81, а) или как параллельный (рис. 81, б).
Коэффициент передачи последовательного контура
к <*">> - 1 - 0 ^ + , и г е - К И е / ф < Ш • |
< 2 0 7 > |
171
где г —сопротивление катушки индуктивности.
|
|
|
|
|
ts |
/ ч Г ( а |
|
ш 2 V , |
ш 3 |
1 |
|
|
(208) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф(со) = arctg £ • |
ОХОр |
|
|
|
(209) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
coD |
|
У LC |
|
•частота |
резонанса; |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = — — добротность |
контура; |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
р = | / -q |
—характеристическое сопротивление контура. |
|
|||||||||||||
|
На |
частоте |
резонанса |
со = |
сор |
модуль |
коэффициента передачи |
|||||||||
К (о)р) = |
Q, а фазовый сдвиг между выходным и входным напряже |
|||||||||||||||
ниями |
составляет |
ср (сор ) = |
|
—90°. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Таким образом, на частоте резонанса имеет место усиление в Q |
|||||||||||||||
раз. Безразмерная |
величина |
|
(? = - ^ - [(добротность [контура) |
пока |
||||||||||||
зывает, |
во сколько |
раз |
при] |
резонансе |
выходное напряжение |
пре |
||||||||||
вышает |
входное. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Следует заметить, что максимум коэффициента передачи для |
|||||||||||||||
контура с конечным затуханием d — Q'1 |
наблюдается |
не на |
частоте |
|||||||||||||
резонанса |
сор , а на |
частоте |
со4 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
С0Х |
= |
СОр 1 |
rf2 |
|
|
|
|
(210) |
|
|
|
|
|
|
|
|
~2~ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зависимость коэффициента передачи от частоты, называемая |
|||||||||||||||
также резонансной |
кривой, |
приводится на рис. 81, в. Ширина |
полосы |
|||||||||||||
пропускания Дсо определяется |
как |
разность между верхней |
и |
ниж |
||||||||||||
ней |
частотами: |
|
Дсо = |
сов — |
сон или |
Д/ == / „ — /н , |
на |
которых |
коэффициент передачи составляет 0,707 от максимального. Ширина полосы пропускания зависит от добротности контура и определяется
как Дсо = |
|
или |
|
Д/ = |
|
. |
|
|
|
|
Для |
параллельного |
LC |
контура |
коэффициент передачи |
|
|||||
КЦсо) |
г |
. |
О |
|
0) |
|
|
10 |
, (211) |
|
- 7 |
- i |
— . |
сор |
j |
|
|||||
|
|
|
|
Я |
|
|
On |
|
||
где сор = |
V l c |
|
|
|
|
|
V L |
— т - |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
оьС |
|
172
Обычно Л ^> р и р ^> г, поэтому комплексный коэффициент пере дачи
|
0>2 |
= А - ( с о ) е / ? ( ( й ) > |
(212) |
||
где |
0>5 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
А' (СО): |
СО* У+ Й |
СО* |
2 ; |
(213> |
|
9 ( co) = a |
r c t g L t ^ - |
^ _ ) j . |
|
(214) |
|
Выражение для модуля |
коэффициента |
передачи К (со) для схемы; |
с параллельным контуром отличается от выражения, определя ющего К (со) для схемы с по следовательным контуром, лишь
множителем . Проводя
ИСОр
аналогию дальше, можем убе диться, что в момент резонан
са |
со = сор |
модуль |
коэффи |
|
|||||
циента |
передачи |
К (сор) = |
|
Q, |
|
||||
а фазовый сдвиг между вход |
|
||||||||
ным и выходным |
напряжения |
|
|||||||
ми |
ф (сор) = |
0, так |
как в |
мо |
|
||||
мент |
резонанса |
полное |
со |
|
|||||
противление |
|
параллельного |
|
||||||
контура |
является |
величиной |
|
||||||
действительной. |
Если |
R ^> р |
|
||||||
1 1 Р л>г , т о |
характер |
резонанс |
|
||||||
ной |
кривой |
такой же, |
как и |
|
|||||
для |
последовательного |
конту- |
р и с §2 |
ра, и полоса пропускания опре деляется так же.
Вмомент резонанса происходит не только резонансное увеличе ние напряжения на индуктивности и емкости, но и увеличение во столько же раз токов, протекающих через них.
Врезонансных усилителях используются как последовательные,
так |
и параллельные LC |
контуры. |
Параллельные |
LC |
контуры |
(рис. |
82, а) целесообразно |
применять |
в тех случаях, |
когда |
исполь |
зуются усилительные элементы (УЭ), управляемые напряжением (электронные лампы и полевые транзисторы) и имеющие высокое выходное сопротивление. При этом выходное сопротивление, как видно из эквивалентной схемы (рис. 82, а), и сопротивление нагрузки (входное сопротивление следующего каскада) минимально шунти руют резонансный контур и происходит максимальное усиление напряжения сигнала:
™-*1(*-$)'+1&Г- |
(215> |
173
где Q3 — эквивалентная добротность контура (с учетом шунтиру ющего действия выходного сопротивления и сопротивления нагрузки).
Если усилитель выполняется на биполярных транзисторах, управляемых током и, следовательно, имеющих малое входное сопро тивление, то целесообразно резонансный контур включать по схеме, показанной на рис. 82, б.
При этом в сопротивлении нагрузки (в п — р переходе база — эмиттер транзистора следующего каскада) будет протекать макси мальный ток. Поскольку выходное сопротивление транзистора весьма
велико (в схемах |
включения с |
общим эмиттером и общей базой), |
|||
а |
сопротивление нагрузки |
мало, |
резонансные свойства |
LC контура |
|
в |
рассматриваемой |
схеме |
будут |
использоваться весьма |
эффективно. |
Рис. 83.
В том случае, когда и внутреннее, и нагрузочное сопротивления малы (что имеет место при использовании туннельных диодов или биполярных транзисторов, включенных по схеме с общим коллекто ром), целесообразно применять схему резонансного усилителя, при водимую на рис. 82, в.
На рис. 83, а приводится типовая схема резонансного усилителя напряжения высокой частоты на полевом транзисторе.
На рис. 83, б приведена схема усилителя на биполярных транзи сторах, использующая резонансное усиление токов в LC контурах.
Диапазон применения резонансных усилителей на LC контурах ограничен снизу частотами в несколько десятков герц, что объяс няется невозможностью качественного выполнения больших индуктивностей. На звуковых частотах катушки индуктивности обычно выпол
няются с использованием ферромагнитных |
сердечников (пермаллой |
и феррит). На ультразвуковых и умеренно |
высоких радиочастотах |
применяются ферритовые сердечники и сердечники из карбониль ного железа. На частотах выше 50 Мгц в катушках индуктивности ферромагнетики практически не используются вследствие больших потерь в них.
Добротность LC контуров на частотах в десятки килогерц — десятки магагерц может доходить до 500; на частотах в десятки герц
174
получение контура с добротностью 10—30 представляет сложную задачу.
В современной аппаратуре на частотах ниже 100 гц LC резонанс ные усилители практически не применяются, уступая место квази резонансным RC усилителям.
Помимо LC контуров в высококачественных резонансных усили телях применяются кварцевые резонаторы, электромеханические и магнитострикционные фильтры, работающие на частотах от не скольких десятков герц до 10—20 Мгц и имеющие эквивалентную добротность от нескольких десятков до нескольких десятков (и даже
сотен) |
тысяч. |
|
Упражнения к главе X I I |
1. |
Определите коэффициент нелинейных искажений усилительного устрой |
ства, обладающего выпрямительными свойствами (см. вопрос 1, а к главе I ) . |
|
2. |
Почему об обратной связи имеет смысл говорить лишь в случае активных |
устройств? |
|
3. |
Считая, что коэффициент усиления К 0 и коэффициент обратной связи (3 |
от частоты не зависят и равны соответственно 10& и 10~2 , определите, во сколько
раз изменится коэффициент |
усиления |
при: а) уменьшении К0 в 100 раз; |
б) при его увеличении в 100 |
раз. |
|
4. Докажите, что включение резистора автоматического смещения в цепь катода (эмиттера, истока) приводит к охвату усилительного каскада ООС.
5.Нарисуйте четырехкаскадный усилитель (па лампах, полевых или биполярных транзисторах) и укажите все возможные цепи ПОС и ООС.
6.Почему каскад с катодной (эмиттерной, пстоковой) нагрузкой назы вается катодным (эмиттерным, истоковым) повторителем? Может ли у повтори теля коэффициент передачи по напряжению быть больше единицы?
7.Определите выходное сопротивление усилительного каскада на биполяр
ном транзисторе |
типа |
ГТ320А, включенного |
по схеме с общей базой, |
если его |
||
h параметры (по схеме с общим эмиттером) следующие: hxl |
= 1 ком; h12 |
= 10~4 ; |
||||
h22 = 100 мксим; h21 |
= |
100. |
|
|
|
|
8. Найдите |
величину входного сопротивления полевого транзистора па |
|||||
частоте 1000 гц, |
если |
С3 . с |
= 1 пф, С3- и = 5 |
пф и К0 = |
10. |
|
9.Как можно выполнить усилитель-сумматор с распределенным усилением?
10.Определите абсолютное значение шумового напряжения резистора с со
противлением в 10 Мом при температуре 300 ° К в полосе частот 100 гц.
11. Рассчитайте и постройте график зависимости коэффициента усиления избирательного усилителя с параллельным LC контуром в цепи стока полевого
транзистора |
от частоты, если 5 = 5 ма/в, р = 103 0 м ; <?экв = 20 при измене |
нии частоты |
/ = (0,1—10) / р . |
Глава |
X I I I |
НЕЛИНЕЙНОЕ |
УСИЛЕНИЕ |
Линеаризация усилителей приводит к существенному снижению |
к. п. д. и ставит весьма сложную проблему отвода тепла, выделя ющегося на анодах, коллекторах или стоках усилительных элементов. В то же время к. п. д. может быть увеличен до 9 9 % , а количество выделяющегося тепла уменьшено в несколько раз, если усилитель ные элементы будут использоваться в режиме переключения.
175
В выключенном состоянии усилительный элемент тока не про водит, во включенном — его внутреннее сопротивление мало, ток максимален, но минимально количество выделяющегося тепла. Например, внутреннее сопротивление полностью открытого транзи стора ГТ804А (1б = 1 а) не превышает 0,04 ома (при коллекторном токе 10 а и падении напряжения коллектор — эмиттер 0,4 в). При
этом на |
коллекторе рассеивается мощность |
в 4 вт, |
в то время как |
||||
в цепи нагрузки выделяется мощность до 1 |
квт. В то же время при |
||||||
работе |
в линейном |
режиме |
транзистор |
ГТ804А |
способен |
отдать |
|
в нагрузку мощность |
лишь |
10 вт, а на |
коллекторе |
при этом |
будет |
t |
• |
и |
Рлс. 84.
рассеиваться около 15 вт. Однако при работе в режиме переключе ния с заходом в область насыщения происходят значительные иска жения формы усиливаемого сигнала (рис. 84, а) и устранить их с по мощью рассмотренных выше методов (например, двухтактного уси ления) невозможно. Поэтому усилители в режиме переключения применяются лишь в тех случаях, когда допустимы нелинейные иска жения формы сигнала или когда усиленный полезный сигнал может быть выделен с помощью фильтров.
Имеется целый ряд сигналов, нелинейное искажение формы кото рых не приводит к изменению их спектров. В частности, ни форма, ни спектр сигналов, составленных из импульсов прямоугольной формы с одинаковой амплитудой, но разной длительности практи чески не изменяются при прохождении через широкополосный нели нейный усилитель (рис. 84, б). Это свойство сигналов прямоуголь ной формы широко используется на практике для создания усили телей класса Д, работающих в режиме переключения.
На рис. |
85, а |
приведена функциональная схема усилителя |
класса Д. На |
входе |
непосредственно перед нелинейным усилителем |
включается широтно-импульсный модулятор (ШИМ), преобразующий входной непрерывный сигнал (рис. 85, б) в последовательность импульсов прямоугольной формы с одинаковой амплитудой, но раз ной длительности.
17G
Частота следования импульсов (частота отсчетов) должна быть значительно выше (в 50—100 раз) верхней граничной частоты усили ваемого сигнала. Длительность каждого импульса пропорциональна величине входного напряжения в момент отсчета. Таким образом происходит преобразование непрерывного сигнала в последователь ность дискретных импульсов. Если нагрузка обладает некоторой инерционностью (для этого достаточно включить параллельно ей конденсатор Сн рис. 85, а), то происходит интегрирование усилен ного дискретизированного сигнала и закон изменения выделяющейся в нагрузке энергии повторяет закон изменения величины входного непрерывного сигнала. Широтно-имнульсные модуляторы описы
ваются в |
§ 67, |
ниже |
будут |
рас |
|
|
|
смотрены |
только |
особенности |
по |
|
|
||
строения |
низкочастотных |
аперио |
шим |
Нелинейный |
|||
дических |
усилителей |
в |
режиме |
усилитель |
|||
переключения. |
В общем |
случае |
|
|
подобные |
|
усилители |
могут |
быть |
|
|
|
|||
выполнены |
на |
электронных |
лам |
|
^ |
|
||||
пах, биполярных и полевых тран |
4 |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
зисторах, |
|
туннельных |
диодах, |
|
|
|
||||
тиратронах |
и |
тиристорах. |
|
Одна |
|
|
|
|||
ко |
наиболее |
часто |
усилители |
|
1111!111 |
|
||||
в режиме |
|
переключения |
выпол |
|
11191II |
|||||
няют |
на |
биполярных |
транзисто |
|
|
|||||
рах |
и |
триодных |
тиристорах. |
|
|
|||||
Особенностью |
рассматриваемых |
|
Рис. 85. |
|||||||
усилителей |
(часто |
называемых |
|
|||||||
|
|
|
инверторами) является то, что они обычно выполняются по двух тактным схемам с трансформаторным выходом (на частотах выше 50 гц) и мостовым схемам с бестрансформаторным выходом (на инфразвуковых частотах).
§ 59. Инверторы для работы на звуковых частотах
Схема транзисторного инвертора, работающего в режиме пере ключения, отличается от схемы двухтактного усилительного выход ного каскада (см. рис. 79, а) несущественными подробностями и тем, что на базу транзисторов от специальной батареи подается напряже ние смещения в запирающей полярности. Поэтому при отсутствии входного сигнала оба транзистора полностью заперты и ток в кол лекторной цепи не проходит. Прямоугольные импульсы управления подаются на базы транзисторов в соответствии с законом изменения величины входного сигнала.
В отличие от транзистора триодный тиристор является усили тельным элементом с неполной управляемостью (исключение соста вляют двухоперационные тиристоры). Триодный тиристор весьма просто включить, по выключение его может быть произведено
12 Заказ 458 |
177 |
только при уменьшении анодного напряжения или изменении его полярности.
На рис. 86, а приведена одна из возможных схем тиристорного инвертора с трансформаторным выходом. В отсутствии импульсов запуска тиристоры заперты и через них протекает лишь небольшой ток (единицы — десятки миллиампер). Если на базу первого тири стора подан положительный импульс запуска, то он включается, его сопротивление резко уменьшается и падение напряжения на участкеанод — катод уменьшается до 0,8—1,5 в.
При этом левая половина первичной обмотки трансформатора оказывается подключенной к источнику питания и на вторичной обмотке индуцируется э. д. с. в полярности: плюс на правом концеобмотки, минус — на левом. Коммутирующий конденсатор
т |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
i |
i |
i |
|
i |
i |
|
I J |
|
|
i |
i |
i |
i |
i |
i |
|
t |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
86. |
|
|
|
|
|
|
|
|
заряжается (минус на аноде левого тиристора, плюс на аноде пра вого) до напряжения источника питания (за вычетом падения напря жения на левом тиристоре).
Если подать положительный импульс запуска на базу правого тиристора, то происходит его включение и коммутирующий конден сатор оказывается подключенным к левому тиристору. При этом отрицательно заряженная пластина конденсатора оказывается сое диненной с анодом, положительная (через правый тиристор) — с като дом, вследствие чего левый тиристор запирается, а правый остается
во включенном состоянии. Конденсатор Ск перезаряжается: |
минус |
||
оказывается на |
аноде правого (включенного) |
тиристора, плюс — |
|
на аноде левого |
(запертого), вследствие чего |
при подаче |
нового |
импульса запуска на базу левого тиристора вновь происходит пере ключение тиристоров. Поскольку при переключениях изменяется направление тока в первичной оСмотке, напряжение на вторичной обмотке является знакопеременным (рис. 86, б). Форма выходного напряжения определяется сопротивлением нагрузки, емкостью кон денсатора и индуктивностью обмоток трансформатора. При малых значениях коммутирующей емкости форма выходного напряжения приближается к прямоугольной, при больших — фронты сущест-
178
венно округлены. Если импульсы запуска следуют строго периоди чески с некоторой заданной частотой, то можно инвертор настроить в резонанс, подобрав соответствующим образом значения емкости и индуктивности обмоток трансформатора. Инверторы в режиме периодического запуска часто используются для преобразования постоянного напряжения в переменное напряжение заданной час тоты.
§ 60. Инверторы для работы на инфразвуковых частотах
На инфразвуковых (в геофизической аппаратуре и на звуковых) частотах применяются бестрансформаторные инверторы, выпол ненные но симметричным мостовым схемам.
Если имеется два усилительных злемента и два источника пита ния, то инвертор может быть собран по схеме рис. 87, а. Когда
Рис. 87.
включен первый усилительный элемент, падение напряжения на нагрузке происходит в полярности: плюс слева, минус справа, поскольку ток потребляется от верхнего источника питания. При включении второго усилительного элемента (первый выключается) полярность падения напряжения на сопротивлении нагрузки ме няется на противоположную. Вместо двух источников питания могут быть включены два конденсатора большой емкости (рис. 87, б).
В том случае, когда сопротивление нагрузки может быть разде лено на две одинаковые части (например, многовитковая питающая петля при индуктивной низкочастотной электроразведке), инвертор может питаться от одного источника питания (рис. 87, в). Для соз дания инвертора по схеме рис. 87, г, требуется один источник пита ния, но четыре усилительных элемента. При этом запуск должен одновременно подаваться на элементы, расположенные по диаго налям 1—4, 2—3.
Особенностью транзисторных инверторов инфразвуковых частот является применение в цепях запуска светодиодов и фоторезисторов. Это объясняется тем, что цепи запуска и цепи нагрузки, в которых протекают большие токи и действуют весьма высокие напряжения, должны быть электрически изолированы (поскольку схемы управле ния запуском обычно имеют общую точку с корпусом прибора).
12* |
179 |