![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Бобровников Л.З. Радиотехника и электроника учебник
.pdfВ области звуковых частот изоляция обеспечивается применением трансформаторов и в цепях запуска, и в цепях нагрузки. На инфразвуковых частотах трансформаторы не применимы и запуск осущест вляется светом.
Если освещен верхний фоторезистор (рис. 88), то его сопротивле ние мало и в цепи базы верхнего транзистора протекает ток, поддер
живающий его в открытом со |
|
||||
стоянии. |
Когда |
светится нижний |
|
||
светодиод, |
ток |
пропускает |
ниж |
|
|
ний транзистор (верхний при этом |
|
||||
заперт |
за |
счет |
батареи |
смеще Запуск I |
Запуск!! |
ния Есы). |
|
инверторы ин- |
|
||
Тиристорные |
|
||||
фразвуковых частот могут |
запус- |
|
|
|
|
|
Запуск! |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
Рис. |
|
Рис. |
|
|
каться как с помощью трансформаторов, так и с использованием светодиодов и фоторезисторов, поскольку для их запуска требуются весьма короткие импульсы (единицы — десятки микросекунд), оди
наково |
хорошо передаваемые трансформаторами и светодиодами. |
На |
рис. 89. а приведена схема инвертора на четырех тиристо |
рах. Для работы инвертора импульсы запуска должны подаваться попеременно на тиристоры Tl — Т4 ж Т2 — ТЗ. Особенностью инвер тора является применение диодов Д1 — Д4 (называемых отсекаю щими), назначение которых состоит в том, что они в момент переклю
чения препятствуют разряду коммутирующих |
конденсаторов Ск |
|
через сопротивление нагрузки RH. |
При этом разряд конденсаторов |
|
происходит только через тиристоры |
и источник |
питания, вследствие |
чего переключение тиристоров происходит значительно быстрее и
надежнее. Также |
необходим |
в цепи анодного питания |
дроссель L K , |
||
без которого переключение было бы затруднено (а в |
ряде случаев и |
||||
вообще невозможно). |
|
|
|
|
|
Рассмотренный тиристорный инвертор создает в |
цепи нагрузки |
||||
знакопеременный |
ток |
почти |
прямоугольной формы |
(рис. 89, б) и |
180
не позволяет получать однополярные или разнополярные импульсы тока с паузами. Это объясняется тем, что выключение одного тири стора происходит только во время включения другого, вследствие чего в инверторе имеются только два устойчивых состояния равно весия. Наличие паузы в токе означает, что выключены все тиристоры, т. е. должно иметься третье устойчивое состояние равновесия. Этоможет быть достигнуто в том случае, если каждый тиристор в инвенторе можно будет выключать независимо от других. Для независи мого выключения каждого тиристора необходим дополнительный тиристор. В частности, на рис. 90, а приведена схема с принудитель ным выключением тиристора Т1. При подаче импульса запуска на,
Рис. 90.
первый тиристор происходит его включение и начинается заряд, конденсатора Ск через достаточно большое сопротивление R'^ (вместокоторого можно также использовать тиристор). Когда подается импульс выключения (сброса) на базу второго тиристора, происхо дит выключение первого. После разряда-перезаряда конденсатора второй транзистор выключается (поскольку величина сопротивле ния /?„ столь велика, что ток второго тиристора мал и не в состоя нии поддерживать его в открытом состоянии). На основе рассмотрен ной схемы выполняются инверторы с тремя устойчивыми состоя ниями (рис. 90, б).
Рассмотренные схемы инверторов питаются от источников посто янного напряжения. Однако инверторы можно питать переменным, или пульсирующим током. При этом (в зависимости от схемы инвер тора) может происходить как перемножение усиливаемого сигнала на переменное напряжение питания, так и суммирование. Все это. открывает дополнительные возможности для создания различной радиоэлектронной аппаратуры и широко используется на практике.
Упражнения к главе X I I I
1. Нарисуйте примерную форму напряжения на выходе нелинейного уси лителя с ограниченной полосой пропускания, если на его входе действует прямо угольное знакопеременное напряжение (см. рис. 4, в).
181=
2.Нарисуйте примерную форму тока в сопротивлении нагрузки инвертора, выполненного по схеме, приведенной на рис. 87, б.
3.Можно ли инвертор выполнить: а) на туннельных диодах; б) на динпсто-
рах?
Глава XIV
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ФИЛЬТРЫ
Электрическим фильтром называется устройство, служащее для выделения (или подавления) колебаний заданной частоты. Фильтры могут быть пассивными, состоящими только из пассивных L , С, R элементов, и активными, если в их схеме имеются усилительные элементы.
а |
|
|
5 |
|
Полоса |
f |
J] Полоса пропускания |
||
.пропускания |
О |
f |
||
в |
|
|
|
|
Полоса |
|
г l |
|
|
к(ш}\ |
|
№ |
|
|
пропускания |
|
|||
|
|
|
Полеса |
(пропусканияf |
в
АА
Рис. 91.
В зависимости от диапазона частот и требуемых характеристик фильтры могут быть выполнены как: a) LC фильтры, составленные из индуктивностей и емкостей (на частотах от десятков герц до сотен мегагерц); б) пьезоэлектрические, электромеханические и магнитострикционные фильтры, которые аналогичны LC фильтрам с чрез вычайно малыми потерями. Электромеханические фильтры могут работать на частотах от нескольких десятков герц до нескольких мегагерц, магнитострикционные — от нескольких килогерц до не скольких сотен килогерц, пьезоэлектрические—от нескольких сотен герц до десятков мегагерц; в) активные RC фильтры, которые обычно применяются на звуковых и инфразвуковых частотах.
Основными характеристиками фильтра являются ширина полосы пропускания и избирательность. По характеру полосы пропускае мых частот фильтры делятся на пять видов: 1) фильтры нижних частот, пропускающие колебания всех частот, начиная от постоян
ного тока |
и |
кончая |
некоторой |
верхней граничной |
частотой /„ |
(рис. 91, а); |
2) |
фильтры |
верхних |
частот, пропускающие |
колебания, |
начиная с некоторой нижней граничной частоты / н и кончая беско-
182
нечно высокой (рис. 9 J , 6 ) ; 3) полосовые фильтры, пропускающие' колебания частот выше некоторой нижней частоты / н и ниже верх ней частоты / в (рис. 91, в); 4) режекторные (заграждающие) фильтры, не пропускающие колебаний некоторой частоты / р или полосы частот
о т / н д о / в |
(рис. 91, г); 5) гребенчатые |
фильтры, имеющие |
несколько |
|
полос пропускания |
или задержания |
(рис. 91, д). |
|
|
Избирательность |
является мерой разрешающей |
способности |
||
реального |
фильтра. |
Под разрешающей |
способностью фильтра пони |
мается его способность разделить два колебания (или две группы колебаний), частоты которых более или менее близки. Количествен ной мерой избирательности фильтра является крутизна спада коэф
фициента передачи К (со) за пределами полосы |
пропускания. Обыч |
|||||||||
но |
крутизна спада |
оценивается |
в |
логарифмических |
единицах |
|||||
|
|
|
|
A = |
2 0 1 g - J ^ g - дб/окт, |
|
(216) |
|||
где |
со2 = 2(д1т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 61 . Пассивные фильтры |
|
|
|||||
|
Простейшим |
фильтром |
нижних |
частот является |
RC или R L - |
|||||
цепь (рис. 92, а), |
коэффициент |
передачи которой |
|
|||||||
|
|
K(M |
= |
- n |
^ |
= |
K(u)eh^, |
|
(217) |
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
» |
= |
|
|
- |
- |
x = i?c7 = |
L |
|
|
[ l - f со2 т2 ] |
2 ; |
^ - ; |
|
ф (со) = — arctg сот.
Избирательность фильтра сравнительно невысока. Коэффициент передачи К (со) медленно уменьшается с повышением частоты (рис. 92, б). В таких случаях под полосой пропускания понимается полоса частот, в которой К (со) больше 0,707 от максимального зна чения.
Крутизна спада К (со) у одиночного RC фильтра не превышает 4—5 дб/окт. Для увеличения разрешающей способности часто применяются многозвенные RС фильтры. При этом для уменьшения влияния одной цепи на другую необходимо разделять их усилите лями или подбирать RC элементы особым образом. Если первое звено состоит из резистора R и конденсатора С, то во втором исполь зуются резистор aR и конденсатор С/а, где а = 5 -т-10. Крутизна спада К (со) в двух-трехзвенных RC фильтрах не превышает 12 дб/окт. Особенностью многозвенных фильтров является то, что на некоторой частоте фазовый сдвиг между выходным и входным напряжениями составляет 180°. Это позволяет создавать фильтры с полюсом зату хания. На рис. 92, в приводится принципиальная схема трехзвенного RC фильтра подобного типа. Если элементы подобраны такг
183
что |
С1 —С, |
а С2 = |
56 С, |
то на |
частоте с о 0 |
= |
г * и напряжение |
|||
иЦ,х |
на |
емкости С2 |
и напряжение на выходе |
Ulax |
будут |
равны по |
||||
величине |
и |
противоположны |
по фазе |
и результирующее |
выходное |
|||||
напряжение |
£7В Ы Х = |
(7|ы х + |
t7]Lx = |
0 |
(рис. 92, |
г). Крутизна спада |
коэффициента передачи у фильтров с полюсом затухания может
„достигать 40 |
дб/окт. |
а |
6 |
Рис. 92.
Недостатком RC фильтров является сильное ослабление сигнала в полосе пропускания из-за наличия большого падения напряжения на сопротивлениях. У LC фильтров этот недостаток отсутствует, в полосе пропускания ослабление сигнала минимально. С помощью LC фильтров может быть достигнута большая крутизна спада К (со) в результате использования резонансных явлений, которые невоз
можны |
в |
пассивных RC фильтрах. |
|
|
||||
|
На |
рис. 92, д |
приведена схема |
Т-образного фильтра типа к. |
||||
LC |
элементы |
фильтра определяются |
по формулам: |
|
||||
|
|
|
_ |
|
ь=-ж>™> |
с |
= л т к ' ф - |
( 2 1 8 ) |
где |
й о = |
] / |
^ |
— номинальное |
характеристическое |
сопротивление |
фильтра, определяемое из условий согласования фильтра с нагрузкой и источником сигнала.
Для нормальной работы фильтра RQ = RH — R,. Таким обра зом, величина R0 определяется в общем случае достаточно произ-
184
вольно, однако если фильтр многозвенный и состоит из нескольких Т- или П-образных звеньев, каждое звено должно иметь одно и то же характеристическое сопротивление. Крутизна спада К (со) может
достигать 30 дб/окт. Еще большее |
|
затухание |
может |
быть |
получено |
||||||||
в фильтре типа т, |
имеющем |
полюс затухания |
(рис. 92, е). |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
_ j |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
На |
частоте |
/ 0 |
= |
/„ [1 — т 2 ] 2 |
|
|
в поперечном |
плече |
фильтра |
||||
будет происходить резонанс напряжений и |
К (со) -> 0. |
Элементы |
|||||||||||
фильтра |
рассчитываются по |
формулам: |
|
|
|
|
|
||||||
|
Т - Л± • |
Г - |
1 |
|
• |
R — Л[— • |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ , = |
/ . Ц - т , Г ^ . |
|
|
|
|
(219) |
|||
Коэффициент m обычно принимают равным 0,5—0,6. |
|
|
|||||||||||
Фильтр верхних |
|
частот |
в простейшем случае может быть |
выпол |
|||||||||
нен в виде RC |
и LR |
цепи (рис. 93, а), |
коэффициент передачи |
которой |
|||||||||
|
|
|
К (/со) = „ ! т |
|
= |
К (со) e<f |
(а»; |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
j |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
£ ( © ) = = ют [ l + a > V ] |
2 ; |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
cp(co) = arctg |
|
|
|
|
|
(220) |
|||
где т = |
RC = - § - . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Избирательность |
однозвенного |
|
фильтра |
низка |
(рис. 93, б) и |
поэтому применяют двухили трехзвенные фильтры. При этом кру тизна спада доходит до 15 дб/окт.
|
Еще |
большей |
крутизны можно |
добиться, |
применяя RC |
фильтр |
|||||
с |
полюсом |
затухания |
(рис. 93, в), |
у |
которого на |
частоте |
со0 — |
||||
= |
[RC |
УНА]'1 |
^npuR2 |
— -~^ |
и |
Rl |
= 2R^j |
напряжение на выходе |
|||
^вых = |
Ulux + иЦх |
= 0, |
так как |
напряжения |
£ / в ы х |
и иЦх |
равны и |
сдвинуты по фазе на 180°. Примерная зависимость коэффициента
передачи |
К |
(со) от |
частоты |
приводится |
на рис. 93, г. |
|
||||
LC фильтры верхних частот тоже могут быть типов к и т, схемы |
||||||||||
которых |
показаны |
соответственно на |
рис. 93, |
дне. |
|
|||||
Элементы |
фильтров определяются |
но |
формулам: |
|
||||||
|
Rn |
п |
1 |
|
f |
=[^VTc]~\ |
RO = VT- |
|
||
|
4 я / н |
' |
4 n / H i ? 0 |
( 2 2 1 ) |
||||||
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
Величина |
коэффициента |
m выбирается равной 0,5—0,6. Частота |
||||||||
полюса |
затухания |
/ 0 = / н |
[ 1 — т п 2 ] 2 . |
|
|
|
185
Полосовой фильтр может быть выполнен в виде последователь ного соединения двух фильтров — фильтра нижних частот и фильтра верхних частот, характеристики которых подобраны так, что имеется перекрывающийся участок (рис. 94, а). В зависимости от требуемой избирательности полосовой фильтр может быть составлен из однозвенных или многозвенных RC или LC фильтров нижних и верхних
К((о)
Рис. 93.
частот. При этом характеристические сопротивления для LC филь тров нижних и верхних частот должны быть одинаковы, а для RC фильтров необходимо взаимное влияние звеньев свести к минимуму
или разделить их усилительными элементами. Так поступают, |
когда |
||||||||||
полоса пропускания Д/ = |
/ в |
— / н широка |
и сравнима |
со |
средней |
||||||
геометрической |
частотой |
/ с |
р |
= ] / / в |
/ н или |
если |
/ в / / „ |
> 2 . |
|
|
|
При / в / / н |
< 2 |
обычно |
применяют |
специальные |
полосовые |
филь |
|||||
тры. Простейшим полосовым фильтром RC типа является мост Вина |
|||||||||||
(рис. 94, б). |
Комплексный |
|
коэффициент передачи этого |
фильтра |
|||||||
|
К (/со) = [3 + |
/ |
(ют - |
J 1 |
= К (со) е'ф< ш >; |
|
(22 |
186
где |
A ^ ) = |
[ 9 |
+ ( |
« t |
- ^ |
) 2 ] |
2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 (co) |
= |
- a r c t g |
[ |
- l ( t O |
T |
- ^ ) |
] ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x = |
RC. |
|
|
|
|
|
|
Особенностью |
моста |
Вина |
является то, |
что |
на частоте |
сор = |
||||||
— [RC]'1 |
в нем |
происходит квазирезонанс |
(рис. 9 4 . в). |
При |
этом |
||||||||
|
|
|
|
К (top) = { |
и |
Ф К ) |
= |
0. |
|
|
|
||
|
Несколько |
большую |
избирательность |
обеспечивают |
полосовые |
||||||||
RC |
фильтры, |
схемы |
которых |
приведены |
на |
рис. 9 4 , г, |
д. Коэффи- |
Полоса пропускания
L X J
тй |
2Щ |
Ж ML |
2 |
т |
т |
Рис. 94.
циенты передачи обоих фильтров одинаковы и определяются по формуле
- 1
(223)
На частоте квазирезонанса сор = [RC] 1 коэффициент передачи К (со) = —, а ф (со) = 0. Рассмотренные пассивные RС фильтры
187
имеют малую избирательность и поэтому применяются в |
сочетании |
•с усилительными элементами, что позволяет создавать |
активные |
полосовые КС фильтры с большей избирательностью. |
|
Простейшим полосовым LC фильтром является последователь |
|
ный или параллельный колебательный контур, подробно |
рассмот |
ренный в § 58.
Ширина полосы пропускания колебательного контура обычно не превышает нескольких процентов от резонансной частоты. Рас ширение полосы может быть достигнуто за счет введения дополни тельного затухания в LC контур путем его шунтирования сопроти
влением. Однако это ухудшает избирательность, так как |
крутизна |
mil |
mil |
Рис. 95.
«пада К (со) при этом уменьшается. Если полоса пропускания долж на быть широка, а крутизна спада коэффициента передачи за пре делами полосы пропускания — велика, то применяются полосовые LC фильтры типов кит (рис. 94, е, ж). Элементы фильтров опреде ляются по формулам:
^ 0 |
. |
г 0 |
До(/в |
— /н) |
Я ( / в - / н ) ' |
" ~ |
4п/н /в |
||
/ в - / „ |
|
|
|
|
где R 0 = |/"^| = ] / " ^ f ~~ характеристическое |
сопротивление. |
188
Коэффициент т принимают равным 0,5—0,65. Частоты бесконеч ного затухания взаимосвязаны выражением
f . /н/в /он — ' /ов
Произвольно можно выбрать только одну из частот бесконечного
затухания. |
|
На рис. 94, г, |
и приведены зависимости коэффициента передачи |
К (со) от частоты |
для идеальных полосовых LC фильтров соответст |
венно типов кит. |
|
Режекторный |
фильтр может быть выполнен на основе параллель |
ного LC контура, включаемого между источником сигнала и нагруз кой, поскольку в момент резонанса сопротивление контура макси мально. Последовательный LC контур должен включаться па раллельно нагрузке, ибо в момент резонанса его сопротивление минимально. Лучшие результаты могут быть достигнуты, если исполь зуется и последовательный, и параллельный LC контуры, настроен-
ные |
на одну частоту |
сор — |
[LC] 2 |
(рис. 95, а). |
В |
тех случаях, |
когда |
фильтр |
не должен пропускать полосу |
частот, применяют режекторные фильтры типа к или т (рис. 95, б, в).
Элементы фильтров определяются по |
формулам: |
|
|
с ^ [ 4 л * 0 ( / в - / н ) 1 - ь |
с г = - 1 |
^ \ |
|
|
|
По |
|
л/в/н |
' |
4 л ( / в - / н ) > |
( 2 2 5 >
Лучшим режекторным RC фильтром является симметричный двойной Т-образный мост (рис. 95, г), комплексный коэффициент передачи которого
|
К (/со) = |
[X + / (2п - |
1)] [X |
+ / (2п + 1 + - 1 ) J1 , |
(226) |
где Х = — |
частотная |
расстройка; |
|
||
" |
СО (On |
|
|
|
|
<ор = \У2п R1C1\ |
— частота квазирезонанса; |
|
|||
п = R j = ~Q2 — коэффициент. |
|
|
|||
На |
частоте квазирезонанса |
со = |
сор, X — 0 и коэффициент |
пере |
|
дачи |
равен |
|
|
|
|
|
|
Я(сор ) = ( 2 г е - 1 ) [ 2 / г + 1 + - ^ ] " \ |
(227) |
139