книги из ГПНТБ / Барский И.Б. Динамика трактора
.pdfкостову трактора на возможных перемещениях. Обозначим
упругие и демпфирующие силы Qt(£i, U)- Тогда
2л+1
1=1
Коэффициенты |
при вариациях обобщенных координат |
||
являются обобщенными силами: |
|
||
Qv = - Q ( S i , £1) + Q 2 ( l - Х о ) - х 0 Л 1 г ; |
|||
QE« = - Q ( £ „ , |
У |
+ Q2Xo + x0Mz; |
|
Qc'i = |
- Q ( S l , S i ) + |
Q 2 ( i - X o ) - x X ; |
|
Qc'n = — Q |
Sn) + Q2Xo + XoMz; |
(/ = 2, 3,., ., n — l , n + 1, - • - , 2/i—1);
Q j x = - Q ( 5 r , £ r ) -
Подставляя уравнения (64) и (65) в уравнение (63), а затем
в уравнение (62) и исключая неизвестные ^ и х01, получим диф ференциальные уравнения колебаний трактора в общем виде:
k= 1, я
= Q z ( l - X o ) - X o M 2 |
- 2 Q ( ^ ' |
S')5Cn; |
|
(67) |
||||
|
|
|
|
i =2 |
|
|
|
|
кт«Ст + 2 |
^ ( i k + i ' k + |
<7ft)+Q(s„, |
и |
= |
|
|||
k=\,n |
|
n—l |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
= QzXo + x o M z - 2 |
Q'(S* |
|
|
|
(68) |
|||
|
|
|
t=2 |
|
|
|
|
|
m , ( S i + ^ i ) + |iiiST + |
^ |
i*i*(Sft + S* + |
^ * ) |
+ |
Q(Sl, |
= |
||
|
|
* - l , n |
|
|
|
|
|
|
= Q 2 ( i - X o ) - x ; M 2 - 2 ] x n K ( ^ ' + ^ ) + |
Qfc: , &)] ; |
(69) |
||||||
|
|
( - 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ft-i,n |
|
|
|
|
|
|
|
|
n—l |
|
|
|
|
|
|
= Q2Xo + X 0 |
M z |
- 2 |
Х|»МС<' + ?,) + <г(£, &')]; |
(70) |
||||
|
|
1 = 2 |
|
|
|
|
|
|
151
J''t+ |
2 ^ * ( E * |
+ Ei + ^ ) + Q ( & r . W |
= 0; |
(71) |
||
|
* - 1 ,n |
|
|
|
|
|
m t(l'i+qt) |
+ Q{ti,il) |
= |
Q{Zt,ii) |
(i = 2 , 3 |
, . . . , n - l ) , |
(72) |
где
( - ^ ) ( 1 - Х т ) - Х Д о ] 2 ^ + ^ о ( 1 - 7 о ) 2 + / о ( 7 . о ) 2 - ^ ;
K i =
X |
/ |
sin |
ф 2 0 |
|
( |
|
^ |
|
|
здесь |
|
|
|
|
|
|
|
, |
/ |
|
vT l |
= |
/ |
( |
|
|
|
|
\ |
|
|
V T |
n = |
|
\.
) Хт + ХДо + M 0 ( l — Xo)Xo— ^o(Xo)
cos cp0 2o |
sin ф г о |
(1—Хт) |
—/.До |
||
|
R |
|
|||
R |
|
|
|
|
|
S'.n |
|
фго |
|
|
|
COS фго |
|
+ ХДо |
|||
J |
|
|
XT |
||
R |
|
R |
|
|
|
|
с о э ф г о |
|
\ 2 + M0; |
|
|
U' |
= У |
S П фи, |
|
|
+ M0%i + JQ(x0y |
|
|
||||
|
XT + ХДо |
|
|
||||||||
|
|
|
|
( - ^ ) ( 1 - Х т ) - Х Д 0 |
|
|
|
||||
здесь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
Ф20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
J, = |
/- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin фго |
\ |
j _ . |
. ' |
|
|
|
|
Пять |
|
уравнений |
(67) — (71) |
совместно |
с п — 2 |
уравнения |
|||||
ми связи |
(61) |
и п — 2 уравнениями |
(72) позволяют |
|
полностью |
||||||
решить |
задачу |
о колебаниях трактора |
как |
системы, |
имеющей |
||||||
п + 3 степеней |
свободы. Уравнения |
(67) — (71) |
в |
связи с |
|||||||
наличием |
членов, |
отражающих |
упруго-демпфирующие силы |
всистеме, которые в общем случае являются нелинейными
функциями |
деформации |
и скорости |
деформации упругих |
|
связей |
являются нелинейными дифференциальными урав |
|||
нениями. |
Прежде |
чем |
перейти к их |
решению, рассмотрим |
простейший случай |
колебаний системы, |
когда упруго-демпфи- |
152
рующая сила Q(£i, U) может быть представлена в виде суммы двух слагаемых: одно из них зависит линейно только от деформации упругой связи, а другое, также линейно, от скорости деформации, т. е.
Q(£<,C<) = C & + K & , |
(73) |
|
где Си Кг — постоянные коэффициенты, называемые |
жестко |
|
стью и коэффициентом |
демпфирования. |
|
Рассмотрение линейной задачи |
подрессоривания |
трактора |
имеет важное практическое значение. В этом случае колебания описываются линейными дифференциальными уравнениями, ре шения которых можно получить в замкнутом виде, и достаточно
просто просмотреть влияние параметров системы |
на |
плавность |
||||||||||
хода машины. Линейные |
дифференциальные |
уравнения |
доста |
|||||||||
точно точно описывают малые |
колебания |
системы |
подрессори |
|||||||||
вания |
трактора. |
При |
увеличении |
амплитуд |
колебаний |
|||||||
возможно включение дополнительных упругих элементов |
(излом |
|||||||||||
характеристик) и |
т. д., |
тогда |
линейное |
приближение |
оказы |
|||||||
вается |
недостаточным. |
Уточнение результатов, |
полученных |
|||||||||
в первом приближении, выполняется при рассмотрении |
нелиней |
|||||||||||
ных зависимостей для упруго-демпфирующих |
|
сил. |
После |
|||||||||
подстановки |
Q(Z,'{, |
£• |
) |
из |
выражения |
(72) |
в |
уравнения |
||||
(69) — (71) |
получим |
совместно с уравнением |
(61) |
систему ли |
нейных дифференциальных уравнений, которую удобно записать в матричной форме
Mt+Kt + a ^ Q c ^ W + Q', |
(74) |
1=1
где М — матрица инерционных коэффициентов;
К— матрица коэффициентов демпфирования;
С— матрица жесткостей;
|
£ — столбец обобщенных координат; |
|
|
|||
|
Q, — столбец возмущающих |
сил, который можно |
выразить |
|||
|
с помощью суммы столбцов |
ускорений |
неровностей |
|||
|
2{1г-<7г и столбца сил сопротивления орудия |
Q'. |
||||
|
Обозначим |
элементы матриц |
М, К, |
С, fi,-, Q' |
через т^, |
|
Kji, |
Cji, pjj, Q '., |
а матрицы столбца £ через Q, где |
|
|
||
/,/ |
= 1 , 2 , 2n + 1. |
|
|
|
|
Введем оператор демпфирования р = —. dt
Пользуясь правилом дифференцирования матриц и применяя оператор р к левой части уравнения (74), получим
153
Обозначим выражение в круглых скобках, представляющее собой новую матрицу, символом А. В соответствии с правилом умножения и сложения матриц можно записать элементы мат рицы А так:
ац(р) = milP* + К„р + C[h |
|
I, j = |
1, 2,. . ., |
2п + 1. |
|
||||||
Матричному |
уравнению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i = i |
|
|
|
|
|
|
|
|
соответствует система |
линейных |
алгебраических |
неоднородных |
||||||||
уравнений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Пу£ап{рШр) |
= |
2 i V 7 < + |
Q'h |
/ = |
1. 2,. . ., 2n + |
1. |
(75) |
||||
ы 1 |
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пользуясь правилом Крамера, |
можно |
из |
уравнения |
(75) |
|||||||
определить неизвестные Z,i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
D(p) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОЦ{Р) |
|
а п ( Р ) |
•••А\ |
,2п+1 |
(Р) |
|
|
|||
D(P) |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а 2 п + 1 , А Р ) а 2 п + 1 . 2 ( Р ) - - - а 2 п + 1 . 2 п + М |
|
|
||||||||
определитель матрицы |
А, |
а оператор Mji(p) |
представляет |
собой |
|||||||
минор определителя D(p), |
получающийся |
при |
вычеркивании |
||||||||
/-го столбца и /-й строки. Из определения |
D(p) |
и Mji(p) |
следует, |
что они являются полиномами относительно оператора р, причем степень полинома D(p) всегда выше, чем степень Mji(p).
Отношение
D(p) <!КН'
называют передаточной функцией линейной динамической си стемы для 1-й координаты по /-му воздействию. При р = /со имеем частотную характеристику системы.
Уравнение
D(p) = 0 |
(76) |
называют характеристическим уравнением. Его корни опре деляют характеристики свободных колебаний системы. Число корней ри уравнения (76) равно степени полинома D(p). Сте-
154
пень полинома равна удвоенному числу степеней свободы системы. В общем случае корни уравнения (76) имеют вид
|
|
|
Pk = ak + Р«- |
|
|
|
|
|
Если |
характеристическое |
уравнение |
(76) |
имеет |
только |
|||
четные степени р, то его корни оказываются |
чисто |
мнимыми. |
||||||
При этом |
модули мнимых чисел определяют частоты |
собствен |
||||||
ных колебаний |
системы. |
|
|
|
|
|
||
Вещественная часть корня |
определяет |
затухание |
в |
системе. |
||||
Переходя к определению частного решения |
£в г(0 |
неоднород |
||||||
ного уравнения |
(74), |
необходимо задать |
вид |
функции возму |
||||
щающих |
сил. |
Будем |
полагать, что для |
функций |
возмущений |
существует преобразование |
Лапласа. |
|
|
|
|||||||
Преобразованием Лапласа для функции f(t) |
называют |
||||||||||
функцию F(p) |
комплексного аргумента р |
|
|
|
|||||||
|
|
Ltf{t)] |
|
= |
F{p)=\f(t)e-i*dt. |
|
|
(77) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
Зная преобразование |
Лапласа |
F(p), |
можно найти |
ориги |
|||||||
нал — функцию f(t) |
с помощью формулы обращения |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
С+ 1аа |
|
|
|
|
|
|
|
№ |
= -±г |
Г |
F(p)e!*dp. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
2т |
J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с— ioo |
|
|
|
|
При р = /со, с = |
0 преобразование Лапласа совпадает |
с пре |
|||||||||
образованием |
Фурье. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда t,Bi(t) |
находится по формуле обращения |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
С + 1 0 О |
|
|
|
|
|
|
|
£ в / ( 0 = т т |
\ |
Ф»(р)ЬШе^р, |
|
(78) |
|||||
|
|
|
|
|
|
е.—ioo |
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
((?;,) = L (Qci) |
+ |
J |
[(Щ1Р + *п)Ш |
+ ' Ы / ( 0 ) ] ; |
|
|||||
|
|
ОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
здесь L(QCj) |
= |
| QCj(t)e-ptdt |
|
—преобразование Лапласа |
функ- |
||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
— начальные (при t |
= 0) зна |
||
ции возмущающих сил; ?г(0); £i(0) |
|||||||||||
чения переменных. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Для построения функций t,(t) или z(t) |
необходимо |
вычислить |
|||||||||
интеграл по уравнению |
(78). Интеграл может быть представлен |
||||||||||
так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C+ioo
2ш J D(p)
где D(p)—определитель |
характеристического уравнения; |
М{р) — полином относительно р. |
|
Тогда имеем |
|
|
J = 2 n f ^ ' |
|
|
(79> |
|
|
п |
|
|
|
|
где ph — корни характеристического уравнения (76). |
процесс, |
||||
Описав |
с помощью формулы (79) |
переходный |
|||
можно определить и критерии |
оценки |
подвески |
при |
действии |
|
единичного |
и гармонического |
воздействия. В |
первом случае |
||
необходимо вычислить выражение |
|
|
|
оо
J = ^z2{t)dt,
о
во втором — амплитуду переменной (она равна модулю частот ной характеристики, умноженному на амплитуду воздействия). Интеграл / целесообразно вычислять численным интегрирова нием по значениям функции переходного процесса.
Для построения графика переходного процесса прежде всего следует определить преобразование Лапласа для функции воздействия.
Найдем преобразование Лапласа для воздействия в виде синусоидальной неровности. В соответствии с формулой (77) имеем
т
F(p)= |
[ q0 sin vie-P'dt |
= |
— |
[ l _ e - P * ] . |
|
|
,1 |
|
p2 |
+ v2 |
|
|
о |
|
|
|
|
При расчете на случайное воздействие вычисляют дисперсии |
|||||
выходных величин (перемещений, ускорений). |
|
||||
Дисперсия выходной координаты |
равна |
|
|||
|
с о |
оо |
|
|
|
£?(*) = — |
fsv (e))d«D = - |
i - |
[\<S>fl(i<u)\zSQ .(co)dco, |
(80) |
|
|
о |
0 |
|
|
|
где Sy (o>) И SQC J |
— спектральные |
плотности выходной и |
вход |
ной координат.
Эта формула является основной в спектральной теории линейных динамических систем.
Для спектральной плотности выходной координаты при при
ложении двух коррелированных воздействий имеем |
|
%(со) = SQci (со)| Ф/ 7 («о)|* + SQck(<a)\Фк1(ш)\2 |
+ |
+ 5 с с / ^ б Н Ф / Д - 1 ш ) Ф , / ( М + 5 с с * , 5 с с / ( ( о ) Ф / 7 ( ш ) Ф « ( - / ( о ) . (81)
Формула (81) легко обобщается на случай любого числа коррелированных воздействий.
156
Интеграл |
(80) может |
быть |
вычислен |
в замкнутом виде. |
|||||
Однако |
это |
громоздко |
и |
целесообразно |
лишь |
в простейших |
|||
случаях. |
При |
расчете |
подрессоренных |
систем |
рекомендуется |
||||
использовать |
численный |
метод |
определения |
среднего |
квадрата |
||||
переменных. Этот метод состоит в том, что множители |Ф,г(/со) | 2 |
|||||||||
и SQij(w) |
в выражении |
(80) вычисляют |
отдельно, затем |
соответ |
ствующие значения перемножают и полученную функциональную
зависимость численно |
интегрируют |
или планиметрируют |
пло |
||||
щадь под кривой произведения. |
|
|
|
|
|
||
Такой |
способ целесообразен |
по |
следующим |
причинам: |
|||
во-первых, |
он освобождает от |
громоздких |
преобразований, |
||||
связанных |
с вычислением интеграла |
(80); во-вторых, характер |
|||||
протекания |
модуля |
передаточной |
функции |
и |
спектральной |
||
плотности |
воздействия |
в зависимости |
от со представляет |
само |
стоятельный интерес, так как показывает области усиления колебаний при гармоническом воздействии, вызванных резо нансными свойствами системы, области наиболее интенсивного сосредоточения спектра воздействия со стороны случайного микропрофиля, а также их взаимное расположение. Такой качественный анализ позволяет сразу, без вычислений, указать опасные режимы движения машины, поскольку в зависимости от скорости движения форма спектральных характеристик меняет ся и при совпадении максимумов спектральной плотности и модуля передаточной функции следует ожидать наибольшие колебания остова трактора.
Для машин массового производства характерно рассеивание параметров системы подрессоривания (жесткостей упругих связей, коэффициентов демпфирования и т. д.). Кроме того, как было показано в гл. IV, один из видов воздействия на подвеску машины представляет собой сложное статистическое воздейст вие: случайные неровности внутри одного поля и случайная со вокупность полей, где приходится работать данному трактору. Мы показали, что такое воздействие может быть охарактеризо
вано спектральной |
плотностью |
|
|
|
||
|
|
S(co) = pS0(co), |
|
|
(82) |
|
где р — случайная |
величина, |
функция распределения |
которой |
|||
приведена в гл. IV. |
|
|
|
|
||
Итак, при определении среднего квадрата выходной |
коорди |
|||||
наты следует |
рассматривать |
случайными |
передаточную |
функ |
||
цию системы |
и спектральную |
плотность |
воздействия. |
В |
связи |
|
с различным происхождением этих двух |
случайных |
характе |
||||
ристик их можно считать некоррелированными. |
|
|
||||
Подставляя уравнение (82) в уравнение (80) и |
осредняя, |
|||||
получим |
|
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
М (С?) = М(р)~ |
^ | Фц(т)\2S0Qc |
/(со)с?со. |
|
(83) |
||
|
|
г! |
|
|
|
157
В этом выражении | ФЦ(too) |2 — среднее значение |
квадрата |
модуля передаточной функции. |
|
Если передаточная функция имеет п случайных параметров, |
|
относительные отклонения которых от номинальных |
значений |
обозначим аи то среднее значение квадрата модуля передаточ
ной функции в общем |
случае |
|
|
|
|
СО |
оо |
СО |
|
|
|
| Ф ( ш ) | 2 = j |
j . . . |
\ \Ф(ш, |
a,, |
a2...)\2W{au |
а2 > . ... а„) X |
— о о — оо |
— о о |
|
|
|
|
|
|
х dau da2, |
• • •, dan, |
|
|
где W(ai)—дифференциальная |
плотность |
распределения си |
стемы случайных величин си.
Формула (83), определяющая математическое ожидание дисперсии, полностью не определяет эффект рассеивания воз действия. Поэтому необходимо построить более полную характе
ристику дисперсии |
—плотность распределения вероятностей. |
|
Подставляя |
уравнение |
(82) в уравнение (80), можно предста |
вить среднее |
значение |
квадрата в виде произведения случайной |
величины р на неслучайную функцию (£?)о:
£?(/) = Р (£?)„• '
Рассматривая Z,\ (t) как функцию случайной величины р, по лучим
W(lJ) = |
w{^—\-±—. |
\ |
(С?)о / (ь2 )„ |
Расчеты автора по этому поводу, учитывающие только рассеивание жесткости упругих элементов подвески гусеничного трактора, показали, что среднеквадратичные значения ускоре ний могут изменяться в 1,5—2 раза.
Рассмотрим методы анализа нелинейных систем подрессоривания.
Дифференциальные уравнения колебаний подрессоренных систем тракторов даже в самом простейшем случае достаточно сложны и поэтому получить решения в замкнутом виде, как правило, не удается. Это вызывает необходимость использова ния численных методов интегрирования дифференциальных уравнений. Можно предложить способы анализа нелинейных подвесок тракторов для двух видов воздействий: единичного и случайного. Гармоническое воздействие рассматривается как частный случай случайного. Для определения движения нели нейной подрессоренной системы при единичном возмущении, поскольку используются численные методы, целесообразно применить точный метод интегрирования — метод «сшивания» решений. Обычно нелинейности в подвесках тракторов можно
158
представить кусочно-линейными функциями. Такой метод «сши вания» решений сводится к тому, что находится решение урав
нения на интервале |
изменения переменной, |
где |
характеристика |
|||||||||
подвески |
линейна. |
Рассчитывая движение системы до момента, |
||||||||||
соответствующего |
излому |
характеристики, |
находят |
значения |
||||||||
переменной |
и ее производной |
в конечной |
точке. |
Полученные |
||||||||
данные используют |
как начальные |
условия |
для |
рассмотрения |
||||||||
движения |
системы |
на втором линейном участке, |
но |
уже с дру |
||||||||
гими параметрами, |
и так далее |
до |
тех пор, пока |
переходный |
||||||||
процесс, |
вызванный |
единичным |
возмущением, |
не |
затухнет. |
|||||||
На каждом линейном отрезке кусочно-линейной |
характеристики |
|||||||||||
справедливо |
решение |
линейных |
дифференциальных |
|
уравнений. |
|||||||
Поэтому |
при всех расчетах используются одни и те же |
расчет |
||||||||||
ные формулы — решение |
линейного дифференциального |
урав |
||||||||||
нения при ненулевых начальных условиях. |
|
|
|
|
|
Вслучае непрерывного возмущения целесообразно
воспользоваться приближенным методом — линеаризацией не линейных характеристик подвески машины. В применении к воздействиям в виде стационарной случайной функции линеа ризация получила название статистической [14]. Представим не
линейные упругие и демпфирующие силы в виде двух |
слагаемых: |
||||||
линейной части и нелинейной |
|
|
|
|
|
|
|
Qiti, |
it) = QAb, |
Id + |
QAU, |
U |
|
|
|
Затем положим |
|
|
|
|
|
|
|
где ДСг и АКг — некоторые, |
|
пока |
неизвестные, |
постоянные |
|||
коэффициенты; они определяются из условия минимума |
средней |
||||||
квадратичной ошибки, которая |
возникает |
от замены |
функции |
||||
Q H ( £ I , £ г ) линейной функцией. |
|
|
|
|
|
||
Формулы для АС, и AKi |
в соответствии |
с работой |
[14] для |
||||
симметричной характеристики имеют вид |
|
|
|
||||
00 |
оо |
|
|
|
|
|
|
АС,- = |
oc |
|
|
|
— , |
|
(84) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j ( ; - / n t ) J w ( E K |
|
|
|
|||
где |
CO |
|
|
|
|
|
|
|
CO |
|
|
|
|
|
|
|
/TIS = |
|
|
|
|
|
|
|
J ' S ^ M ; |
|
|
|
(85) |
||
|
—oo |
|
|
|
|
|
|
|
CO |
|
|
|
|
|
|
|
I" |
QH(E)C^(C i)d£dt |
|
|
|||
. ЛЛ',- -, |
|
: |
|
. |
|
(86) |
|
• |
|
oo |
|
|
|
|
|
|
|
J |
i2wd)dt |
|
|
|
159
При несимметричной характеристике появляется постоянная составляющая усилия
|
|
|
СО |
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qo= |
| |
j |
QAUmtiWdt |
|
|
|
|
(87) |
|||
|
|
|
— 00 —00 |
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
£) —совместная |
плотность вероятности |
переменных £ |
|||||||||
|
и ? . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведенные |
формулы |
существенно |
упрощаются, |
если |
||||||||
нелинейная функция QH (£, Q может быть представлена в виде |
||||||||||||
суммы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q H ( S , C ) = Q H C ( £ ) + Q H * ( О , |
|
|
|
|
||||||
где первое слагаемое зависит только от деформации, |
а второе |
|||||||||||
только от скорости деформации. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчет |
нелинейной |
системы |
подрессоривания |
методом |
ста |
|||||||
тической линеаризации можно выполнить следующим |
образом. |
|||||||||||
Положим, |
что переменные |
£ и £ распределены по нормальному |
||||||||||
закону, полностью |
определяемому |
математическим |
ожиданием |
|||||||||
/«5 и дисперсией |
aj, |
at |
• Тогда |
добавки |
АС, АК |
и |
постоянная |
|||||
составляющая Q0 являются функциями т^, aj |
и a j |
и |
вида |
|||||||||
нелинейности. Полагая в |
первом |
приближении |
добавки |
рав |
ными нулю, путем решения линейной системы уравнений опре
деляют значения tn-^{), |
a E ( 1 ) , |
m^l) |
, a? ( " |
в первом |
и |
прибли |
|||
жении. Затем с помощью зависимостей |
(84) — (87) |
первого |
|||||||
приближения т^1), |
CTJ( ", О |
находят |
значения |
|
добавок |
||||
АС, АК и постоянной составляющей |
Q0 во втором |
приближении |
|||||||
и снова решают систему линейных уравнений, |
и так |
далее до |
|||||||
тех пор, пока не будет достигнута достаточная |
точность. Это до |
||||||||
статочно трудоемкий |
процесс, |
поэтому |
расчеты |
следует вести |
|||||
с применением ЭЦВМ. |
В некоторых простых |
случаях |
удается |
выразить характеристики решения дифференциальных уравне ний (mj , aj, ai ) через добавки АС, АК, а затем в явной форме определить сразу искомые параметры деформации и скорости деформации.
2. Расчет колебаний гусеничного
трактора
Расчеты автора применительно к гусеничному трактору класса 3,0 тс показали, что колебания в трансмиссии не оказы вают существенного влияния на колебания остова. Влияние колебаний остова на колебания трансмиссии более значительно, поэтому его желательно учитывать.
160