книги из ГПНТБ / Кожевников С.Н. Гидравлический и пневматический приводы металлургических машин
.pdfпредусмотрена возможность сбрасывания воздуха в атмосферу через отверстие во втулке 8 при резком увеличении давления сверх установленного. В этом случае клапан перекрывает в диа фрагме 5 отверстие, через которое поступает воздух высокогодавления, подведенный к штуцеру 7 и очищенный фильтром 6, а отверстие во втулке 8 открывает. Предварительное сжатие пружины, воздействующей на мембрану 3, осуществляется вин том 2.
С О Е Д И Н Е Н И Я Т Р У Б О П Р О В О Д О В
Для соединения элементов неподвижных трубопроводов при меняют обычные фитинги (муфты, угольники, тройники н пр.) с надежным уплотнением, исключающим утечки воздуха в про
цессе работы. |
Более сложной |
задачей является подвод сжато |
|
го |
воздуха к |
пневматическим |
механизмам, установленным |
на |
движущихся |
деталях, например подъемно-качающихся сто |
лах и др.
Если перемещения пневматиче ских цилиндров невелики и по зволяют условия их работы, то для подвода воздуха используют специальные резиновые шланги с многослойным кордовым плете нием.
Для быстрого соединения и де монтажа воздушных коммуника ции используют специальные со единения. На рис. 212 показано разъемное соединение шлангов,
которое можно быстро собирать и разбирать. Для разъединения концов шлангов достаточно наружное кольцо 1 несколько сдви нуть вдоль осп шланга; это дает возможность шарикам 3 выйти из кольцевой расточки на внешней поверхности втулки 2, после чего она может быть свободно вынута из соединения.
Поскольку в условиях высокой температуры и при наличии горячей окалины пользоваться резиновыми шлангами для под вода воздуха нельзя, воздух к цилиндру, укрепленному на под вижной детали, подается: а) при помощи двух отрезков труб, соединенных между собой шарнирно и присоединенных один к неподвижному штуцеру, а другой — к подвижному при помощи поворотных угольников, имеющих надежное уплотнение, или б) через полую ось вращения при помощи специального поворот ного соединения.
300
Г л а в а V
ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПНЕВМАТИЧЕСКИХ МЕХАНИЗМОВ
СКОРОСТЬ ИСТЕЧЕНИЯ И РАСХОД ВОЗДУХА ИЗ РЕЗЕРВУАРОВ ОГРАНИЧЕННОЙ ЕМКОСТИ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ
Полости цилиндров пневматических механизмов можно рас сматривать как резервуары ограниченной постоянной пли пере менной емкости, образуемые. стенками цилиндра, днищем и поршнем. В процессе работы происходит истечение воздуха через отверстия пли наполнение данной емкости. Площадь проходного •сечения воздухораспределительных устройств может в процессе
.изменения состояния газа оставаться постоянной, однако в ряде •случаев приходится считаться с ее изменением, что значительно усложняет расчет.
Наиболее простым является случай расчета, когда истечение (или наполнение) происходит через отверстие постоянного про ходного сечения из резервуара постоянного объема в простран ство неограниченной емкости, давление в котором поддержи вается постоянным. Это имеет место в пневматических механиз мах в подготовительной фазе, когда в рабочей полости давление возрастает в процессе наполнения до величины, достаточной для трогаипя поршня с места, а из камеры противодавления проис ходит истечение воздуха в атмосферу. В дальнейшем, с момента трогання поршня с места истечение и наполнение полостей ци линдра происходят при переменном объеме.
Скорость газа при истечении и наполнении резервуара зави сит от ряда факторов, в частности — от характера процесса ис течения. Вследствие того, что процесс истечения протекает быстро и заметного теплообмена газа и стенок резервуара не может быть, его следует считать адиабатическим. В то же время необходимо считаться с потерями энергии в процессе истечения воздуха через отверстия.
Скорость воздуха в резервуаре постоянного объема (рис. 213) равна нулю. В процессе истечения воздуха происходит потеря некоторой доли энергии на внутреннее трение, зависящей от ско рости. Принято считать, что эта потеря пропорциональна кине тической энергии. В связи с этим уравнение энергетического ба ланса можно записать в виде
(152)
Pi
где с — скорость, которую приобретает воздух в струе; ё — коэффициент потерь;
301
g — ускорение силы тяжести;
у— объемный вес; для воздуха у = 1,293 кгс/см3 при темпе ратуре 0° С н давлении 760 мм рт. ст.
Отсюда скорость
/ |
Рг |
с = |
(153) |
" |
р. |
где ф коэффициент скорости; |
|
1 |
|
Ф |
|
V 1 + б2
Скорость истечения воздуха зависит от характера процесса. При малом перепаде давлений во время истечения процесс мож но полагать изохорпческим (например, при расчете диафрагм для измерения расхода газа). В рассматриваемом слу чае процесс следует считать адиабатиче
ским, поэтому
|
|
|
|
|
|
Pi |
_Р2 |
_Р_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
..ft |
V* |
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда |
|
1 2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Рис. |
213 |
|
|
|
|
|
п |
|
|
(154) |
|
|
|
|
|
|
V |
l 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р\ |
|
|
|
где k— — |
—показатель |
адиабаты |
(ср |
— теплоемкость при по- |
|||||||
|
cv |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стоянном давлении; су — теплоемкость при |
постоянном |
|||||||||
|
объеме). |
|
|
(153) у его |
|
|
|
|
|
|
|
|
Заменив |
в уравнении |
значением из |
выражения |
|||||||
(154) и интегрируя, |
найдем |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 — |
|
ft |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к—\ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно уравнение примет вид |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ft-1 |
|
|
|
|
Ф |
|
2k |
|
|
|
|
ft |
|
(155) |
|
|
|
k—\ |
|
|
V Pi |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
VgRTi |
= |
Г ] |
— скорость звука |
в воздухе при данной |
тем- |
|||||
пературе |
(R |
газовая |
постоянная; |
|
для |
воздуха |
R = |
||||
= |
29,27 кгс-м/кг-град; Т\ — абсолютная |
температура). |
|
||||||||
|
Весовой расход Q воздуха определяется скоростью с его ис |
||||||||||
течения. Вследствие того, что струя воздуха |
по выходе из сосуда |
302
с давлением р\ в пространство с давлением Р 2 претерпевает су жение, при определении весового расхода необходимо это учесть,, т. е. принять
|
|
|
|
|
Q = |
afy2c, |
|
|
|
|
|
|||
где со/ — площадь |
струи |
в сечении, |
в котором |
скорость |
прини |
|||||||||
|
мает значение с; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
со — коэффициент сужения струи; |
|
|
|
|
|
|||||||||
/ •— площадь сечения выходного отверстия с острыми |
кром |
|||||||||||||
|
ками. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Заменив с его значением из уравнения |
(155) |
и введя коэффи |
||||||||||||
циент расхода |
а |
= |
срсо, найдем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Г |
пи |
|
Л / |
|
|
/ _ |
\ |
ft—1 |
|
|
Q = |
|
afy2aTt |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
•1 |
|
' |
|
|
\Рх |
|
|
|
|||
Взяв |
вместо |
объемного |
веса |
-у2 объемный |
вес у\, воспользо- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
V2 |
|
/ |
Do \ |
ь |
|
|
вавшись |
для |
этого |
соотношением |
Yi |
= |
— |
, |
найдем |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2к | |
/ / |
р2 |
у |
|
|
k+l |
|
||
|
|
|
|
|
|
/р2 |
|
|||||||
|
* - |
* |
^ V |
^ |
v |
(.7) |
|
-\.Т) |
|
• |
( 1 5 6 > |
Весовой расход Q воздуха, протекающего через отверстие
сечением /, является функцией отношения давлений — - s.
Pi
При некотором значении е весовой расход достигает максимума, а скорость — критического значения.
Если ввести е и обозначить |
в уравнении |
(156) |
через |
гр выра |
|||
жение |
|
|
|
|
|
|
|
ф = 1/ Т Г Г v |
8 |
" - e |
* / • |
|
( 1 5 7 > |
||
2k |
' |
- |
к + [ |
|
|
|
|
то нетрудно видеть, что скорость истечения |
и |
весовой |
расход |
||||
воздуха целиком зависят от гр. |
|
|
|
|
|
|
|
Максимальный расход Q соответствует |
i p m a x . Взяв производ |
||||||
ную ip по е из формулы (157) |
и приравняв |
ее нулю, найдем е к р : |
|||||
» « . = Ш ^ |
|
|
|
< 1 6 8 > |
|||
При критическом значении е будем иметь ip = ipm a x- |
|
||||||
Если, например, k = 1,41, |
то, воспользовавшись уравнением |
||||||
(158), найдем критическое значение |
отношения |
давлений — , |
|||||
т. е. екр = 0,528. |
|
|
|
|
|
|
Р\ |
|
|
|
|
|
|
|
303-
При давлении в опоражниваемом пространстве выше крити ческого, т. е. при р\ > е,ф р2, режим истечения будет надкрити ческий, характеризуемый постоянством скорости истечения и весового расхода при условии сохранения р\, yi н 7\ постоянны ми. Коэффициент ор для надкритического режима остается по стоянным:
|
|
|
. / |
2 |
\ A - I |
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k + |
|
|
|
|
|
|
|
Критическая |
скорость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с„р= Ф V gRTi |
\ / |
2А |
|
_ _ . |
/ |
2ft |
|
|
|
|
-=— |
= ера |
|
|
|
|
|
||||
ai критический расход воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если давление воздуха в резер |
|||||||
|
|
вуаре |
ниже критического, т. е. рх < |
|||||||
|
|
< |
ек р Р2, то коэффициент |
ор перемен |
||||||
|
|
ный и может быть определен из вы |
||||||||
|
|
ражения |
(157). |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Из |
графика |
изменения |
коэффи- |
||||
JJ2S |
|
циента |
ор |
в функции |
е |
(рис. 214) |
||||
|
следует, |
что при 0 < |
е < |
0,528 ко |
||||||
|
|
|||||||||
Рис. 214 |
|
эффициент ор остается |
|
постоянным, |
||||||
|
а при |
Бкр < е < 1 |
коэффициент о|> |
|||||||
|
|
|||||||||
|
|
изменяется от ортах ДО нуля. |
||||||||
Из изложенного следует, что процесс опорожнения |
резервуа |
|||||||||
ра, начавшийся |
при относительно |
высоких |
давлениях, |
т. е. при |
||||||
надкритическом |
режиме, |
при уменьшении |
давления |
|
переходит |
в подкритический режим. Расчетные уравнения для надкритиче
ского режима |
истечения |
значительно |
проще, чем для подкритн- |
|||||
ческого. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изменение |
состояния |
остатка воздуха в резервуаре зависит |
|||||
от скорости опорожнения |
последнего и интенсивности |
теплообме |
||||||
на |
газа |
с его стенками. |
Вследствие |
плохой теплопроводности |
||||
воздуха процесс будет ближе к адиабатическому, |
чем к изотер |
|||||||
мическому; в противном |
случае его следует полагать |
полптропи- |
||||||
ческим, |
выбрав значение |
показателя |
п политропы |
в пределах |
||||
k ^ |
п > |
1. При исследовании и проектировании пневматических |
||||||
механизмов |
чаще всего |
применимы |
значения п, |
заключенные |
||||
в указанных |
пределах. |
|
|
|
|
304
ИЗМЕНЕНИЯ СОСТОЯНИЯ ВОЗДУХА В РЕЗЕРВУАРЕ
Параметры состояния воздуха в полости цилиндра при исте чении пли наполнении можно установить, зная закон изменения состояния п начальное значение параметров. Весовой расход воздуха за время dt можно представить равенством
dG=Qdt=afVgpiyi грЛ. (159)
Приняв во внимание, что процесс изменения состояния остат ка воздуха в резервуаре политропический, можно написать
Pi |
_ |
Pi.o |
|
..л |
— |
,.л |
,0 |
^ I |
|
Ч 1 |
и, следовательно,
i
(160)
Отсюда произведение piy\ может быть выражено равенством
Расход воздуха через отверстие, определяемый по выраже нию (159), равен убыванию воздуха в резервуаре. Если Go и У0 — начальные вес и объем воздуха, a Gi и V\ — текущие его значения в случае переменного объема полости, то общее коли чество воздуха, вытекшего за время dt,
G = G 0 - G , = 1/0 71 0 —
Дифференцируя, найдем dG=-d(Vlyi)=-Vidyl-yldV1
или
dG=-y^(f+Tr} |
(16I) |
||
Из уравнения (160) имеет |
|
|
|
d\i = |
1 rfpi |
|
|
Yi |
п |
р, |
|
поэтому |
|
|
|
\Pi.oJ |
\ |
п Р\ |
V, / |
20 з,-,к. 874 |
< |
305 |
Сравнивая выражения (159) и (162) одного и того же рас хода воздуха, представленные через различные функции, нахо дим
Исключив Y I и проделав некоторые преобразования, получим окончательно
= |
_ j £ L ] / |
£ ^ 1 Л * _ \ ' |
(163) |
|
Vi |
V, .о [\i.oJ |
Vi |
Это уравнение, |
описывающее процесс |
изменения давления |
в резервуаре, самостоятельно проинтегрировать нельзя, потому
что здесь переменными являются |
, V\, \\i и t, а в некоторых |
Р\ |
,о |
случаях и f. Вследствие этого необходимо составлять дополни
тельные уравнения. |
|
|
|
|
|
|
Действительно, о|з определяется |
уравнением (157) |
или |
в зави |
|||
симости от того, в каком режиме |
(подкритическом |
или |
надкри |
|||
тическом) происходит истечение воздуха |
из резервуара. |
Если |
||||
истечение происходит в атмосферу, то р2 = |
const и |
|
|
|||
с = Р г |
= Р 2 |
Р х |
'° |
|
|
|
Pi |
P | , o |
Pi |
|
|
|
|
может быть выражено через |
искомое отношение я\ |
= |
дав- |
|||
лений в резервуаре. |
|
|
|
|
P i . o |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если истечение происходит в другой |
резервуар |
постоянной |
или переменной емкости, то для него можно написать уравнение,
аналогичное уравнению |
(163), |
причем |
переменные давления |
|
в первом и втором резервуарах |
связаны |
соотношением |
||
g |
_ Р2 _ |
я 2 |
Р2 ,о |
|
|
Pi |
Я ! |
Р ] , 0 |
|
где |
|
|
|
|
|
Р г , о |
|
Р\,о |
|
Таким образом, имея в виду лишь принципиальную сторону вопроса, можно говорить о возможности составления дополни тельного уравнения, позволяющего исключить я|), вне зависимо-
306
сти от того, происходит ли истечение в пространство с ограни ченной или неограниченной емкостью, т. е. в пространство с пе ременным или постоянным давлением.
Исключение переменной V{ возможно в том случае, если за дан закон изменения У] по времени. В пневматических механиз мах обычно У| не задано. Более того, как правило, определение V], пропорциональное перемещению х поршня, является целью расчета. В этом случае дополнительное уравнение для определе ния V\ можно составить в форме уравнения движения масс, свя занных с поршнем.
Г л а в а VI
ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ МЕХАНИЗМОВ
ПОДГОТОВИТЕЛЬНАЯ ФАЗА РАБОТЫ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО МЕХАНИЗМА
Подготовительная фаза работы будет иметь место только в пневматических механизмах эпизодического действия, у кото рых поршень находится в одном из крайних положений и давле ние воздуха в полостях цилиндра вполне определенное.
Предположим, что воздухосборник расположен в непосредст венной близости к пневматическому цилиндру и давление в нем остается постоянным. При включении распределителя камера давления соединяется с воздухосборником, а камера противо давления — с атмосферой. Первая из них начинает наполняться воздухом п давление в ней растет, а из второй, если давление в ней выше атмосферного, воздух начинает вытекать в атмосфе ру. Момент трогания поршня с места будет соответствовать разнице давления в полостях цилиндра, достаточной для прео доления сил сопротивлений, действующих на поршень.
Обозначим через d диаметр поршня |
и d\ — диаметр штока |
(рис. 215), тогда отношение ср активных |
площадей поршня в обе |
их полостях цилиндра |
|
20* |
307 |
и в правой полости |
|
|
V |
= I F |
|
у по |
'п' > |
|
где / л и /п •— приведенные длины, |
соответствующие мертвому |
|
пространству в каждой из полостей |
цилиндра. |
|
Допустим, что при включении |
воздухораспределителя начи |
нается наполнение левой полости и истечение из правой полости при неподвижном поршне, т. е. при постоянных объемах полос тей. Примем, кроме того, что в левой полости начальное давление
v
b
Рис. 215
р.-,н = 1 кгс/см2 , а в правой полости |
рпи равно или больше атмо |
сферного, что зависит от характера |
работы пневматического ме |
ханизма. Рассмотрим процессы, происходящие в каждой из поло стей цилиндра.
НАПОЛНЕНИЕ И ОПОРОЖНЕНИЕ ПОЛОСТЕЙ ЦИЛИНДРА ПРИ НЕПОДВИЖНОМ ПОРШНЕ
Вследствие |
того, что в начальный момент е = |
< е^р на- |
|
Ро |
|
полнение левой |
полости цилиндра будет происходить |
сначала |
при надкритическом режиме. Следовательно, критический рас ход воздуха
QKp^ay0fV^kRT0]/ |
(т^)*-1. |
О6 4 ) |
||
где ро, уо и То — давление, объемный |
вес и температура |
воздуха |
||
в воздухосборнике. |
|
|
|
|
Имея в виду, что объем камеры |
давления |
постоянный, из |
||
уравнения (162) для случая наполнения |
находим |
|
||
|
|
I — п |
|
|
Qdt = dGJ, = VMyM-^(-^-) |
\ |
" |
dPn |
|
nPmi |
Pmi / |
|
|
|
ИЛИ |
1— п |
|
|
|
|
|
|
||
dt= Vj"'Yji" |
" |
dpn. |
|
(165) |
308
При критическом расходе воздуха в процессе наполнения время наполнения полости цилиндра будет
|
|
t |
КлнУл |
п-\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
Рл |
|
|
|
После интегрирования |
получим |
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
\ |
"ли 1 г л |
|
(166) |
|
|
|
Рлн^кр |
|
|
|
|
Это |
уравнение справедливо |
в |
пределах изменения |
давления |
|||
от рли |
до pnMV. |
Решая |
уравнение относительно рл, |
находим |
|||
|
|
Рп = |
Рш 1 |
+ |
QKP |
|
|
|
|
|
|
|
Vлн 1'л! |
|
|
Критический |
расход воздуха |
определяется |
по |
уравнению |
|||
(164). |
|
|
|
|
|
|
|
После того как давление воздуха в левой полости достигло критического значения и поршень еще не тронулся с места, на полнение будет продолжаться при постоянном объеме, но уже при подкритпческом режиме. В этом случае при расчете расхода воздуха необходимо пользоваться уравнением (156) с учетом обозначений для рассматриваемого случая, а именно
|
|
|
V |
2* |
1 / |
т |
ft+ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Рл |
|
— |
V |
е* |
|
|
||
где е л = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ро |
|
Рлн |
|
|
|
|
|
|
Введя, |
кроме того, |
еи |
из |
уравнения |
(165), |
после под- |
|||
становки Q находим |
|
|
Ро |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Кпнелн |
УлнРо W |
|
2k |
|
|
|
|
|
t—t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прлнФо |
VgRTo |
|
J я — i |
/ |
|
|
|||
|
|
_2_ |
ft+1 |
||||||
После упрощений получаем |
|
|
|
|
|
||||
|
' л А ~ Г 0 |
| / |
k—l |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2k |
|
|
|
(167) |
|
naf |
VgRTo |
Tu |
|
n— I |
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
в.* - sft-1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
309