( I x . 3 G e )
КЫп) |
x = —~~ |
[ У2ТА , |
Ѳ, |
w |
+ y ( m n ) |
ѳ ( |
| ) |
1J_/77(""» n |
: |
|
* - г я |
\ 2 ( Л «> |
< V 4 |
^ |
У 2 ( В л ) U ( ^ ) 4 |
/ ) + |
( УзМя ) D x n |
+ |
|
|
|
4- u ( m , , ) |
Л(1 > Ï |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
^ |
,вя ) |
* \ |
J • |
|
|
(IX-37) |
Пользуясь условиями |
совместности |
линейных |
перемещений |
в уз |
лах пересечения балок (полос), имеем: |
|
|
|
|
|
Уравнения для |
балок, |
пересекающихся |
в узлах с координатами |
П., 21 |
ml: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(=т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
;= | |
|
n P |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ = 1 |
|
|
|
|
|
|
(IX-38a)
i'=l |
P |
/ = i |
n P |
|
|
= |
/ у 0 <*m ) _ |
„0(*m>\ I /J f |
—l |
К |
\ |
L2 |
\УтІ |
Уml J^K^(ml)z |
|
^mi^(ml)x)' |
|
Уравнения для балок, пересекающихся в узлах с координатами
12, 22, ... , т2:
Л |
12 |
2J % |
(О) x |
nn |
Y |
И + |
2J % (1/) г |
п |
( ^ 1 / - ^ 1 , ) = |
|
"P |
|
|
„ V у — '» 1;7 |
|
|
|
|
і=1 |
|
|
|
/= 1 |
|
|
np |
|
|
|
|
a, і |
„О (г») |
|
„0 ( X l ) |
+ |
{ K l l |
2 ) a - \ t K l l 2 |
|
) , |
|
|
^ - ( ^ |
|
- & M |
) |
) g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(22) |
|
|
|
|
|
|
<=1 |
np |
|
|
/=1 |
|
np |
|
|
|
|
a, l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(IX-386) |
= |
-±f-(y*ltt) |
|
|
|
-уІ2Ы) |
|
|
+(Кг_2)г-К*К(т |
x) |
|
|
i=m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
"m2 |
2 |
У |
|
np. |
|
2 |
np |
|
|
|
|
|
i'=l |
|
|
|
|
|
|
|
; |
- y |
' m |
( Ут2 m |
— Ут2 |
) + |
(N«2) z |
ml A (m2) J • |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уравнения |
для балок, |
пересекающихся |
в узлах с координатами |
In, |
In, ... |
, тп: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ч. 2 С . / « . + |
2 C , p |
^ - ^ = |
|
|
|
1=1 |
|
|
"P |
|
/=sl |
"P |
|
|
|
|
= |
L 2 |
( |
Уі/і |
- |
1 |
J + |
( Л ( 1 « ) г — |
kin |
K(,n)x' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2n) |
|
|
|
|
|
i=l |
|
|
np |
|
/ = 1 |
np |
|
|
|
|
|
'jf- |
( |
^ ( г |
, > - |
У2"ХП) |
) + |
^<2"> « - |
^ |
K<2») |
(IX-38B) |
|
|
|
|
) |
X"1 |
/ i ( m " |
' |
V |
_|_ |
V |
u(mn) |
|
(Y |
|
M |
\ — |
|
mn |
2J |
Уз (in) xnp |
in I |
ZÀ |
|
'3(mj)znp\' |
V1 |
mj |
|
v mil |
|
|
» 3 (m/i г |
mi |
i |
|
|
|
i=l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
a, |
І |
I 0 (zj |
_ |
0 (xm) \ + |
( K |
_ |
X |
К |
|
\ |
_^m^m_ |
» д ( |
|
j2 |
|
\Утп |
|
Утп |
j |
' |
\ly(mn)z |
|
|
я |
т / і ) і Г |
гт
Уравнения (IX-38a) — (ІХ-38в) являются общими для расчета перекрестных балок с упруго заделанными концами. При помощи этих уравнений можно рассчитать и сетчатые плиты с произвольно закрепленными концами при любой нагрузке, расположенной на
плите, а также перекрестные балки и плиты, свободно лежащие на упругом основании.
Эти уравнения учитывают неоднородность грунта под основаниями балок и плит, а также неодинаковые поперечные сечения рассматри ваемых балок и плит. В частности, когда модуль деформации грунта под балками равен нулю, то по уравнениям (ѴІІ-38а) — (ѴІІ-38в) можно рассчитывать обычные перекрестные балки без упругого основания с заделанными или со свободно опертыми концами.
§ 5. Расчет перекрестных балок с учетом влияния крутящих моментов*
При больших, особенно при несимметричных нагрузках, пере даваемых от надземной части сооружений на железобетонные пере крестные фундаменты, в узлах соединения И, 12, 21, 22 (рис. ІХ-9, а)
О,
0
/V,
N„-YF1 A ^ A W W » ^ в, NZI-Y21
Рис. IX-9
* С и м в у л и д и И. A. Расчет перекрестных балок с учетом влияния крутящих моментов. Сборник ВЗИСИ. М., 1971.
кроме изгибающих моментов и поперечных сил могут возникнуть и крутящие моменты значительной величины. Если крутящие моменты достигают больших величин (см. строительные нормы и правила), то для восприятия скалывающих напряжений, вызванных крутящими моментами, в фундаментах необходимо ставить дополнительную арма туру. Для правильного подбора арматуры необходимо знать значения величин крутящих моментов, возникающих в конструкциях.
Рассмотрим перекрестные балки, лежащие на сплошном упругом основании (рис. ІХ-9, а) с жесткими узлами 11, 21, 12 и 22, нагружен ные произвольными нагрузками.
Рассекая перекрестные балки в узлах 11, 21, 12 и 22 и заменяя от сеченные части соответствующими силами и моментами, получаем две надцать неизвестных величин (рис. ІХ-9, б). Для нахождения этих неизвестных величин составляем двенадцать уравнений:
1)четыре уравнения совместности линейных перемещений в узлах
11, 21, 12 и 22;
2)четыре уравнения совместности угловых перемещений в тех ж е узлах;
3) четыре уравнения совместности реактивных давлений грунта в тех же узлах.
Уравнения совместности линейных перемещений для балок, пере
секающихся в узлах с координатами И, 21, 12 и 22, |
имеют вид: |
|
|
(Уз(Н) |
X У а + |
Уз (2і) X Yn |
|
— |
t/2 "Л) |
X t ^ |
A B i |
+ |
+ д |
а ) X wBlAt |
) + д а ,г |
Yn |
+ д а , * Yn |
|
- д а ,г wClDl + |
|
|
|
|
|
|
|
[2 |
tCiDl |
( yT - |
уЧП, |
|
|
+ |
У2(12) z WD1C1 = |
aCtDi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LC1Dl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( Ä ) |
„ YXI |
+ Л |
|
X Y2l |
- |
Ä |
) „ WAiBl + Ä |
X |
X wBl |
A l ) + д а , г у п + д а , г Y22 - д а , г w C l D l + |
|
+ |
У2 (22) z W D,C, = |
~2 |
|
l #21 |
#21 |
) > |
|
|
|
|
|
|
|
|
LC2DZ |
|
|
|
|
|
|
(IX-39) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л 12 |
|
(12) X Y I 2 |
+ |
Уз (22) X YM |
t/2 ( 12) x № АГВ2 |
|
+ У2 (22) X X |
X WBtAt)^fm,Yil |
|
|
+ y i % ) |
t Y u - ^ % u |
W c t D t |
+ |
|
T |
г/2 (12) z " D i C , — |
~2 |
|
|
(г/12 —г/12 |
/* > |
|
^22 |
(Уз(і2)x |
Yl2 |
4- уз(22) |
x Y22 — г/22(2)2) * №л 2 в 2 |
+ |
г/г2(222)x X |
X |
^ В , Л 2 |
) + Я ) |
г К „ |
+ |
Ä |
, z К 2 2 |
- да, |
г |
WCi |
D l + |
|
+ |
У2(22) z 1^£>гС2 |
|
C%Ù% |
C2D2 |
(y°2éZ)-y°22(X)) |
|
|
|
Z2 |
|
|
|
У р з ш е я ия сшмасттасга углоѳьіх оеремащеекй для балокт жре- 'секзащихся в узлах / / , 21, 12 я 22:
Hi \Щ% ((В) ж г ц - f - (t-aj ж *n |
— ^2 пои ж |
4- «Ï2 «я» ж X |
4гСісвдг «r^c, = : |
I V H — f i s |
|
X |
) + і н і » , Г 2 І + üT£> z У и — Wim г WCID, S- |
(ІХ-40)
I Г(!2» tjrr _ AC,D, 1С,Р, / О (г) 0 (ж)\ |
|
Та, X Угг - Ф і ( . 2 ) |
ж WAlßt + |
ж X |
І- Ä , i r 0 ; c . = a c f < c «fr |
- Ф Э Т , |
|
Уравнения созместиости реактивных давлений грунта в узловых сечениях-балок / / , 21, 12 и 22:
С И Ѵ И f ß 1 2 r i 2 |
4 - ß u r 2 2 |
4-% |
(Фі( 2 ) Ц ^ , - ф{ 2 > Г Д А ) + 1 |
+ |
ФР> B7D l С і - ф{1> WClDl = ФГ, |
|
+ Û 2 2 V 2 2 |
+ ймѴіг |
+ъ |
(ф?> WD,с, - Ф < 2 > Г С |
А ) 4- |
+ Ф І , ) Л в , - Ф І , ) Г в і А = = Ф 2 ; |
|
Оаі^и + ß 3 2 K 1 2 |
4- Ll33Yn |
+ъ |
(ф[ 2 ) fl^A - Фі(2> WBlAl |
(ІХ-41) |
) + |
+ |
®[t)WCTD,-0\1)WDlCt |
= <I>8; |
|
+ |
Ф\1) W C T D T |
— 0[li WD,c, = Ф 4 . |
|
В этих уравнениях Yn, Y21, Yl2 и F 2 2 неизвестные силы^ приложен |
ные на балках А1В1 и AJài в узлах с координатами |
11, 21, 12, 22: |
где |
•С, О, |
" 2 ^ ! |
LCtD, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мл, в,, |
M B X A x , |
МДіВ, |
и /Ид2 / 4 і — |
|
|
неизвестные изгибающие моменты для балок AtBy |
и А2В2 |
и |
крутящие |
моменты для балок C.Dy и C? D2 , |
а М'е-.о,; M £ l C |
l ; |
и |
М\с,~ |
неизвестные изгибающие моменты для балок C^Dy и C2D2 |
и |
крутящие |
моменты для балок ALBy |
и А2В2. |
|
|
|
|
|
Вуравнения (ІХ-39) — (ІХ-41) входят двенадцать неизвестных ве личин — четыре силы и восемь моментов. Решая совместно эти двена дцать уравнений, найдем неизвестные усилия, возникающие Б узлах пересечения перекрестных балок.
Вслучаеі когда перекрестные балки в узлах соединены шарнирами (т. е. пренебрегаем крутящими моментами), отпадает необходимость использования уравнений (ІХ-40) и (ІХ-41).
Исключая из уравнений (ІХ-39) крутящие моменты, получаем че
тыре |
линейных уравнения с четырьмя неизвестными силами |
Yn> |
Yzv |
У і2 и К2 2 . |
|
Для окончательного расчета при конкретных условиях задачи мож но решить эти уравнения относительно неизвестных сил.
Необходимо отметить, что уравнения (ІХ-40) справедливы при условии, если все балки (рис. ІХ-9) идентично нагружены симметрич ными нагрузками, имеют одинаковые длины, высоты и показатели гибкости.
При совместном использовании уравнений (IX—За, б, в ) ; (X—104); (X—114) и (X—120) можно легко рассчитать и прост ранственные рамные фундаменты (коробчатые фундаменты много этажных зданий).
Г Л А В А X
РАСЧЕТ РАМ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ*
ОБЩИЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА РАМ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ
В^железобетонных конструкциях промышленных зданий и во мно гих подземных и надземных сооружениях рамные системы занимают одно из главных мест среди других видов конструкций. Большинство из этих зданий и сооружений работает как рамы на упругом основании.
В проектной практике часто применяются рамные конструкции на упругом основании, чрезвычайно разнообразные по их очертаниям и сложности. Поэтому трудно заранее предугадать, какой из методов строительной механики лучше использовать для их расчета. Очевидно, при рассмотрении сложной рамы для расчета ее надземной части целе сообразно использовать метод перемещений, а при расчете простой рамы лучше использовать метод расчленения или метод сил. Можно также
> mm |
> |
|
|
гттТП |
У ) |
b i |
n |
|
|
Рис. X-1 |
|
* С и м в у л и д и И. А . |
Расчет |
балок |
на сплошном упругом основании. |
«Советская наука», 1958, стр. |
287. |
|
|
рассчитать отдельно балку на упругом основании (нижний ригель) и независимо от этого раму, а затем учесть совместную деформацию ниж него ригеля и верхней части рамы.
Таким образом, в каждом отдельном случае в зависимости от очер тания и сложности рамы для расчета необходимо использовать тот метод, который позволяет проще и быстрее решать поставленную задачу.
Рассмотрим многократно замкнутую статически неопределимую раму относительно внутренних усилий, полностью или частично за глубленную в упругую среду (рис. Х-1). Если в такой раме, имеющей п стоек, соединенных с нижним ригелем, у ног стоек сделать разрез, то получим отдельно незамкнутую в пределах нижнего этажа много пролетную раму (без нижнего ригеля) и отдельно балку на упругом основании [(нижний ригель) рис. Х-2].
0—PULL
) \ ПТп
Мл,
Рис. Х - 2
Для сохранения равновесия отсеченной рамы и нижнего ригеля в местах разреза (в сечениях ALT А Г , АП) к раме у основания стоек и в соответствующих сечениях к балке необходимо мысленно прило
жить по три неизвестных усилия, а именно: поперечные силы |
Y A I , |
осевые силы Х А І И изгибающие моменты MAI |
(рис. Х-2). |
(ниж |
Для установления связи |
между отсеченной |
рамой и балкой |
ним ригелем), кроме других |
условий, необходимо, чтобы углы |
пово |
рота и прогибы у ног стоек рамы и в тех же местах балки соответствен но были равны:
(< Рл)р = |
(с Рл1 )б; |
|
( Ч Ч )p = |
( V ) 6 " > |
(Х-1) |
|
|
(ч)р= |
(ч)6 ; |
|
К)р=(ч)б'
где ( ф л . ) |
> |
— У г о л |
П 0 В 0 Р 0 |
Т а и |
прогиб у ног стоек рамы; |
( Фл |
) |
» ( Ул ) |
— У г о л |
поворота и |
прогиб балки (нижнего ригеля) |
* 1 |
' 6 |
* ' ' 6 |
на упругом |
основании. |
Если для обычных рам любой сложности существует ряд точных и приближенных методов их расчета, то методы расчета рам на упругом основании разработаны недостаточно. Это объясняется тем, что расчет нижнего ригеля рамы (балки на упругом основании) является наиболее трудным и малоизученным разделом строительной механики. Рассмот рим нижний ригель, число неизвестных усилий в котором равно Зп (рис. Х-2).
Из них
п — усилия Х А І |
; Х А І |
; ... |
; Х А \ |
|
|
n —усилия |
YAi; |
Г ^ ; |
... ; |
YA\ |
|
|
n |
—усилия |
MAi; MAt; ... |
; MA . |
|
|
Усилия XAi, XA\ |
... ; XA |
незначительно влияют на углы пово |
рота и прогибы нижнего ригеля |
и поэтому в формулы углов поворота |
и прогибов эти силы не входят*. |
|
|
|
|
|
Если использовать формулы |
(Ѵ-1) — |
(Ѵ-3), (Ѵ-32), |
(Ѵ-34), (Ѵ-36), |
(Ѵ-38), (Ѵ-40) и (Ѵ-42), то уравнения для определения |
углов |
поворота |
и прогибов ,в отсеченных местах нижнего ригеля (балки на |
упругом |
основании) в общем виде примут следующий |
вид: |
|
|
+ L S І з ^ Pi) + (2 Ф Й ^ MAi + L 2Ф Й } > |
YAi)}, |
I (X-3),
* Пренебрегаем продольной деформацией нижнего ригеля, поэтому счита ется, что точка A T по направлениям ХАП не смещается.