Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Симвулиди И.А. Расчет инженерных конструкций на упругом основании учеб. пособие для студентов строит. специальностей вузов

.pdf
Скачиваний:
62
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
13.16 Mб
Скачать

+

> I W

+

Ï C , 1

>

- D i l i , , ) } ;

(ІХ-Зба)

„ ( I n )

(_.,

т,°

 

 

 

 

 

- в . Ѵ . « S ' . ) + «ÏS., (®,V,

*

! &

-

Ѳ « > , ,

(IX.366)

(in)

f

| - ( l « ) ,

 

„ ( Л )

 

_ _ ^ я _ Г - ( і Я ) /Q(1)

У 3 ( т л ) л :

\

У з ( т п ) * ^

L [ #2

^ ( д г „ ) 2 1 1

(тп) x

 

 

хп

«ai. - «s:,, »a.)]+

- к , , < І

 

.)+«и.. ( « * . , ,

+ (

1-(тп)

Уз (in)

D ( m , ,

+

D i l , ,)}

(ІХ-Звв)

. О

 

(Q

H{An)

 

+_S_\-mn)

 

x ^ L

[Уг

п) x [Ѵ(хп)

2 "

(ln) x

 

x

+

( yïVn) Dw x + ~yÏZ[)

• DZx )} ; (іх-Збг)

 

-(тп)

 

 

0

/Q(I)

 

 

 

 

, J 4 j _ r - < w i )

Я < Л „ )

_

 

1» 3 (2n)

x ^

L x [У2 (An)

p ( * „ ) 2

(2/1)

x

- % n ) 2

+ І Й >

, (ѳ(Хя), ящ, - Ѳ<І» ,, я а д +

+

( Ä 7 £ >

х

D<^» x + Ä S , ,

D ï > ,

)} :

( І Х ' 3 6 Д )

„(тп)

\~(тп)

1

^*" \Tj(mn)

Н^

х

» 3 (тп)х

\ Уз (тп) x ^

L

[ У2 (Л„) ^ ( * „ ) 2

( т п )

 

( I x . 3 G e )

КЫп)

x = —~~

[ У2ТА ,

Ѳ,

w

+ y ( m n )

ѳ (

| )

1J_/77(""» n

:

 

* - г я

\ 2 ( Л «>

< V 4

^

У 2 ( В л ) U ( ^ ) 4

/ ) +

( УзМя ) D x n

+

 

 

 

4- u ( m , , )

Л(1 > Ï

 

 

 

 

 

 

 

+

^

я )

* \

J •

 

 

(IX-37)

Пользуясь условиями

совместности

линейных

перемещений

в уз­

лах пересечения балок (полос), имеем:

 

 

 

 

 

Уравнения для

балок,

пересекающихся

в узлах с координатами

П., 21

ml:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(=т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1=1

 

 

;= |

 

n P

 

 

 

 

 

 

 

 

/ = 1

 

 

 

 

 

 

J=l

у—1

"P

(IX-38a)

i'=l

P

/ = i

n P

 

 

=

/ у 0 <*m ) _

„0(*m>\ I /J f

—l

К

\

L2

\УтІ

Уml J^K^(ml)z

 

^mi^(ml)x)'

 

Уравнения для балок, пересекающихся в узлах с координатами

12, 22, ... , т2:

346

Л

12

2J %

(О) x

nn

Y

И +

2J % (1/) г

п

( ^ 1 / - ^ 1 , ) =

 

"P

 

 

V у — '» 1;7

 

 

 

 

і=1

 

 

 

/= 1

 

 

np

 

 

 

 

a, і

„О (г»)

 

„0 ( X l )

+

{ K l l

2 ) a - \ t K l l 2

 

) ,

 

 

^ - ( ^

 

- & M

)

) g

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(22)

 

 

 

 

 

 

<=1

np

 

 

/=1

 

np

 

 

 

 

a, l

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(IX-386)

=

-±f-(y*ltt)

 

 

 

-уІ2Ы)

 

 

+(Кг_2)г-К*К

x)

 

 

i=m

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

"m2

2

У

 

np.

 

2

np

 

 

 

 

 

i'=l

 

 

 

 

 

 

 

;

- y

' m

( Ут2 m

— Ут2

) +

(N«2) z

ml A (m2) J •

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Уравнения

для балок,

пересекающихся

в узлах с координатами

In,

In, ...

, тп:

 

 

 

 

 

 

 

 

Ч. 2 С . / « . +

2 C , p

^ - ^ =

 

 

 

1=1

 

 

"P

 

/=sl

"P

 

 

 

 

=

L 2

(

Уі/і

-

1

J +

( Л ( 1 « ) г

kin

K(,n)x'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(2n)

 

 

 

 

 

i=l

 

 

np

 

/ = 1

np

 

 

 

 

 

'jf-

(

^ ( г

, > -

У2"ХП)

) +

^<2"> « -

^

K<2»)

(IX-38B)

 

 

 

 

)

X"1

/ i ( m "

'

V

_|_

V

u(mn)

 

(Y

 

M

\ —

 

mn

2J

Уз (in) xnp

in I

 

'3(mj)znp\'

V1

mj

 

v mil

 

 

» 3 (m/i г

mi

i

 

 

 

i=l

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=

a,

І

I 0 (zj

_

0 (xm) \ +

( K

_

X

К

 

\

_^m^m_

» д (

 

j2

 

\Утп

 

Утп

j

'

\ly(mn)z

 

 

я

т / і ) і Г

гт

Уравнения (IX-38a) — (ІХ-38в) являются общими для расчета перекрестных балок с упруго заделанными концами. При помощи этих уравнений можно рассчитать и сетчатые плиты с произвольно закрепленными концами при любой нагрузке, расположенной на

347

плите, а также перекрестные балки и плиты, свободно лежащие на упругом основании.

Эти уравнения учитывают неоднородность грунта под основаниями балок и плит, а также неодинаковые поперечные сечения рассматри­ ваемых балок и плит. В частности, когда модуль деформации грунта под балками равен нулю, то по уравнениям (ѴІІ-38а) — (ѴІІ-38в) можно рассчитывать обычные перекрестные балки без упругого основания с заделанными или со свободно опертыми концами.

§ 5. Расчет перекрестных балок с учетом влияния крутящих моментов*

При больших, особенно при несимметричных нагрузках, пере­ даваемых от надземной части сооружений на железобетонные пере­ крестные фундаменты, в узлах соединения И, 12, 21, 22 (рис. ІХ-9, а)

О,

0

/V,

N„-YF1 A ^ A W W » ^ в, NZI-Y21

Рис. IX-9

* С и м в у л и д и И. A. Расчет перекрестных балок с учетом влияния крутящих моментов. Сборник ВЗИСИ. М., 1971.

348

кроме изгибающих моментов и поперечных сил могут возникнуть и крутящие моменты значительной величины. Если крутящие моменты достигают больших величин (см. строительные нормы и правила), то для восприятия скалывающих напряжений, вызванных крутящими моментами, в фундаментах необходимо ставить дополнительную арма­ туру. Для правильного подбора арматуры необходимо знать значения величин крутящих моментов, возникающих в конструкциях.

Рассмотрим перекрестные балки, лежащие на сплошном упругом основании (рис. ІХ-9, а) с жесткими узлами 11, 21, 12 и 22, нагружен­ ные произвольными нагрузками.

Рассекая перекрестные балки в узлах 11, 21, 12 и 22 и заменяя от­ сеченные части соответствующими силами и моментами, получаем две­ надцать неизвестных величин (рис. ІХ-9, б). Для нахождения этих неизвестных величин составляем двенадцать уравнений:

1)четыре уравнения совместности линейных перемещений в узлах

11, 21, 12 и 22;

2)четыре уравнения совместности угловых перемещений в тех ж е узлах;

3) четыре уравнения совместности реактивных давлений грунта в тех же узлах.

Уравнения совместности линейных перемещений для балок, пере­

секающихся в узлах с координатами И, 21, 12 и 22,

имеют вид:

 

 

(Уз(Н)

X У а +

Уз (2і) X Yn

 

t/2 "Л)

X t ^

A B i

+

+ д

а ) X wBlAt

) + д а ,г

Yn

+ д а , * Yn

 

- д а ,г wClDl +

 

 

 

 

 

 

 

[2

tCiDl

( yT -

уЧП,

 

 

+

У2(12) z WD1C1 =

aCtDi

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

LC1Dl

 

 

 

 

 

 

 

 

 

( Ä )

YXI

+ Л

 

X Y2l

-

Ä

) „ WAiBl + Ä

X

X wBl

A l ) + д а , г у п + д а , г Y22 - д а , г w C l D l +

 

+

У2 (22) z W D,C, =

~2

 

l #21

#21

) >

 

 

 

 

 

 

 

 

LC2DZ

 

 

 

 

 

 

(IX-39)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Л 12

 

(12) X Y I 2

+

Уз (22) X YM

t/2 ( 12) x АГВ2

 

+ У2 (22) X X

X WBtAt)^fm,Yil

 

 

+ y i % )

t Y u - ^ % u

W c t D t

+

 

T

г/2 (12) z " D i C , —

~2

 

 

(г/12 —г/12

/* >

 

^22

(Уз(і2)x

Yl2

4- уз(22)

x Y22 — г/22(2)2) * №л 2 в 2

+

г/г2(222)x X

X

^ В , Л 2

) + Я )

г К „

+

Ä

, z К 2 2

- да,

г

WCi

D l +

 

+

У2(22) z 1^£>гС2

 

C%Ù%

C2D2

(y°2éZ)-y°22(X))

 

 

 

Z2

 

 

 

349

У р з ш е я ия сшмасттасга углоѳьіх оеремащеекй для балокт жре- 'секзащихся в узлах / / , 21, 12 я 22:

Hi \Щ% ((В) ж г ц - f - (t-aj ж *n

— ^2 пои ж

4- «Ï2 «я» ж X

4гСісвдг «r^c, = :

I V H — f i s

 

X

) + і н і » , Г 2 І + üT£> z У и Wim г WCID, S-

(ІХ-40)

I Г(!2» tjrr _ AC,D, 1С,Р, / О (г) 0 (ж)\

 

Та, X Угг - Ф і ( . 2 )

ж WAlßt +

ж X

І- Ä , i r 0 ; c . = a c f < c «fr

- Ф Э Т ,

 

Уравнения созместиости реактивных давлений грунта в узловых сечениях-балок / / , 21, 12 и 22:

С И Ѵ И f ß 1 2 r i 2

4 - ß u r 2 2

4-%

(Фі( 2 ) Ц ^ , - ф{ 2 > Г Д А ) + 1

+

ФР> B7D l С і - ф{1> WClDl = ФГ,

 

+ Û 2 2 V 2 2

+ ймѴіг

+ъ

(ф?> WD,с, - Ф < 2 > Г С

А ) 4-

+ Ф І , ) Л в , - Ф І , ) Г в і А = = Ф 2 ;

 

Оаі^и + ß 3 2 K 1 2

4- Ll33Yn

+ъ

(ф[ 2 ) fl^A - Фі(2> WBlAl

(ІХ-41)

) +

+

®[t)WCTD,-0\1)WDlCt

= <I>8;

 

+

Ф\1) W C T D T

0[li WD,c, = Ф 4 .

 

В этих уравнениях Yn, Y21, Yl2 и F 2 2 неизвестные силы^ приложен­

ные на балках А1В1 и AJài в узлах с координатами

11, 21, 12, 22:

%0

где

•С, О,

" 2 ^ !

LCtD,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Мл, в,,

M B X A x ,

МДіВ,

и /Ид2 / 4 і

 

 

неизвестные изгибающие моменты для балок AtBy

и А2В2

и

крутящие

моменты для балок C.Dy и C? D2 ,

а М-.о,; M £ l C

l ;

и

М\с,~

неизвестные изгибающие моменты для балок C^Dy и C2D2

и

крутящие

моменты для балок ALBy

и А2В2.

 

 

 

 

 

Вуравнения (ІХ-39) — (ІХ-41) входят двенадцать неизвестных ве­ личин — четыре силы и восемь моментов. Решая совместно эти двена­ дцать уравнений, найдем неизвестные усилия, возникающие Б узлах пересечения перекрестных балок.

Вслучаеі когда перекрестные балки в узлах соединены шарнирами (т. е. пренебрегаем крутящими моментами), отпадает необходимость использования уравнений (ІХ-40) и (ІХ-41).

Исключая из уравнений (ІХ-39) крутящие моменты, получаем че­

тыре

линейных уравнения с четырьмя неизвестными силами

Yn>

Yzv

У і2 и К2 2 .

 

Для окончательного расчета при конкретных условиях задачи мож­ но решить эти уравнения относительно неизвестных сил.

Необходимо отметить, что уравнения (ІХ-40) справедливы при условии, если все балки (рис. ІХ-9) идентично нагружены симметрич­ ными нагрузками, имеют одинаковые длины, высоты и показатели гибкости.

При совместном использовании уравнений (IX—За, б, в ) ; (X—104); (X—114) и (X—120) можно легко рассчитать и прост­ ранственные рамные фундаменты (коробчатые фундаменты много­ этажных зданий).

35t

Г Л А В А X

РАСЧЕТ РАМ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ*

ОБЩИЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА РАМ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ

В^железобетонных конструкциях промышленных зданий и во мно­ гих подземных и надземных сооружениях рамные системы занимают одно из главных мест среди других видов конструкций. Большинство из этих зданий и сооружений работает как рамы на упругом основании.

В проектной практике часто применяются рамные конструкции на упругом основании, чрезвычайно разнообразные по их очертаниям и сложности. Поэтому трудно заранее предугадать, какой из методов строительной механики лучше использовать для их расчета. Очевидно, при рассмотрении сложной рамы для расчета ее надземной части целе­ сообразно использовать метод перемещений, а при расчете простой рамы лучше использовать метод расчленения или метод сил. Можно также

> mm

>

 

 

гттТП

У )

b i

n

 

 

Рис. X-1

 

* С и м в у л и д и И. А .

Расчет

балок

на сплошном упругом основании.

«Советская наука», 1958, стр.

287.

 

 

352

рассчитать отдельно балку на упругом основании (нижний ригель) и независимо от этого раму, а затем учесть совместную деформацию ниж­ него ригеля и верхней части рамы.

Таким образом, в каждом отдельном случае в зависимости от очер­ тания и сложности рамы для расчета необходимо использовать тот метод, который позволяет проще и быстрее решать поставленную задачу.

Рассмотрим многократно замкнутую статически неопределимую раму относительно внутренних усилий, полностью или частично за­ глубленную в упругую среду (рис. Х-1). Если в такой раме, имеющей п стоек, соединенных с нижним ригелем, у ног стоек сделать разрез, то получим отдельно незамкнутую в пределах нижнего этажа много­ пролетную раму (без нижнего ригеля) и отдельно балку на упругом основании [(нижний ригель) рис. Х-2].

0—PULL

) \ ПТп

ПТпТП

1 I )

Мл,

Рис. Х - 2

Для сохранения равновесия отсеченной рамы и нижнего ригеля в местах разреза (в сечениях ALT А Г , АП) к раме у основания стоек и в соответствующих сечениях к балке необходимо мысленно прило­

жить по три неизвестных усилия, а именно: поперечные силы

Y A I ,

осевые силы Х А І И изгибающие моменты MAI

(рис. Х-2).

(ниж­

Для установления связи

между отсеченной

рамой и балкой

ним ригелем), кроме других

условий, необходимо, чтобы углы

пово­

рота и прогибы у ног стоек рамы и в тех же местах балки соответствен­ но были равны:

(< Рл)р =

(с Рл1 )б;

 

( Ч Ч )p =

( V ) 6 " >

(Х-1)

 

 

(ч)р=

(ч)6 ;

 

3 5 3

(УА,)р

=

{УА,)О-'

(Х-2)

 

 

 

К)р=(ч)б'

где ( ф л . )

>

— У г о л

П 0 В 0 Р 0

Т а и

прогиб у ног стоек рамы;

( Фл

)

» ( Ул )

— У г о л

поворота и

прогиб балки (нижнего ригеля)

* 1

' 6

* ' ' 6

на упругом

основании.

Если для обычных рам любой сложности существует ряд точных и приближенных методов их расчета, то методы расчета рам на упругом основании разработаны недостаточно. Это объясняется тем, что расчет нижнего ригеля рамы (балки на упругом основании) является наиболее трудным и малоизученным разделом строительной механики. Рассмот­ рим нижний ригель, число неизвестных усилий в котором равно Зп (рис. Х-2).

Из них

п — усилия Х А І

; Х А І

; ...

; Х А \

 

 

n —усилия

YAi;

Г ^ ;

... ;

YA\

 

 

n

—усилия

MAi; MAt; ...

; MA .

 

 

Усилия XAi, XA\

... ; XA

незначительно влияют на углы пово­

рота и прогибы нижнего ригеля

и поэтому в формулы углов поворота

и прогибов эти силы не входят*.

 

 

 

 

 

Если использовать формулы

(Ѵ-1) —

(Ѵ-3), (Ѵ-32),

(Ѵ-34), (Ѵ-36),

(Ѵ-38), (Ѵ-40) и (Ѵ-42), то уравнения для определения

углов

поворота

и прогибов ,в отсеченных местах нижнего ригеля (балки на

упругом

основании) в общем виде примут следующий

вид:

 

 

+ L S І з ^ Pi) + (2 Ф Й ^ MAi + L Й } >

YAi)},

I (X-3),

* Пренебрегаем продольной деформацией нижнего ригеля, поэтому счита­ ется, что точка A T по направлениям ХАП не смещается.

354

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ