книги из ГПНТБ / Автоматизация переработки каменноугольной смолы
..pdfна обеспечивать 10-суточиый запас, а привозной смолы 15-суточный [1].
Прием смолы
Смола из цеха улавливания своего завода поступает в одно из первых по ходу потока наземных хранилищ. Смола от ряда поставщиков прибывает на склад в же лезнодорожных цистернах. Из цистерн смола сливает ся в подземные хранилища, из которых насосами пере качивается в наземные хранилища. Кроме того, на склад
смолы в железнодорожных цистернах |
поступает |
соль |
|
вент-нафта из цеха ректификации своего |
завода, |
кото |
|
рую сливают в подземные хранилища, |
а |
затем |
также |
перекачивают в наземные хранилища смолы. Нафталннсодержащне масла, подлежащие возврату
в смолу из отделения кристаллизации или со склада масел, перекачиваются по трубопроводу в наземное хранилище, предназначенное для приема масел.
Наземные хранилища большой емкости используют
ся попеременно: для приема смолы, отстаивания |
и от |
деления воды, а также как операционные — для |
пере |
дачи смолы в промежуточные хранилища отделения ди стилляции. В случае необходимости добавления в смолу нафталинсодержащих масел включаются дозирующие насосы для дозировки масел, работающие синхронно с паровыми насосами, подающими смолу в отделение ди стилляции.
Обезвоживание и обессоливание смолы
Смола, поступающая на переработку, является не однородной системой, в которой различают непрерыв ную среду, а также твердые и жидкие дисперсные фа зы, образующие соответственно суспензии и эмульсии [2]. Непрерывная среда представляет собой многоком понентную эвтектическую смесь, состоящую из органи ческих, в основном ароматических, соединений.
Сущность обезвоживания и обессоливания заключа ется в разрушении эмульсии, укрупнении мелких частиц воды в результате соударений и дальнейшем расслое нии смолы и воды, имеющихразличные удельные веса. Разрушение эмульсии происходит более эффективно прн высоких температурах (~75°С ). Дальнейшее повыше ние температуры при атмосферном давлении нежела-
10
телы-іо, так как усиливается испарение воды, в резуль тате чего уменьшается степень обессоливания.
Основное количество воды отстаивается от смолы в течение первых 5—7 ч [2]. Вода, имеющая меньший удельный вес, поднимается вверх. Надсмольная вода и смола не имеют четко выраженной границы раздела.. Между ними находится промежуточный слой, представ ляющий собой грубодисперсную эмульсию смолы в над смольной воде. Чтобы слить отстоявшуюся воду (в зависимости от уровня воды в хранилище), открывают соответствующий кран на коллекторе, расположенном в верхней части боковой стенки. Надсмольная вода по трубопроводу самотеком поступает в соответствующее хранилище, из которого насосом откачивается в отде ление конденсации.
В практических условиях вследствие отсутствия уров немеров раздела фаз падсмолыіую воду сливают нере гулярно, поэтому уровень воды в хранилищах нередко достигает 2,5 м. Кроме того, температурный режим обез
воживания не выдерживается, так как |
подогреватели, |
|
которыми оборудованы |
хранилища, малоэффективны |
|
и в большинстве случаев |
находятся под |
фусами. Слой |
фусов, по данным исследований, проведенных НИИАчерметом совместно с УХИНом на одном из коксохимиче
ских заводов, составил: |
' |
Хранилище |
Слои фусов, м |
№ 1 |
1,8 |
№ 2 |
1,5 |
№ 3 |
0,8 |
№ 5 |
2 ,3 |
Естественно, при такой технологии обезвоживания содержание влаги в смоле, выдаваемой в отделение ди стилляции, зачастую превышает 6—7%.
Усреднение смолы
Большое значение для производства фракций посто янного качества имеет однородность смолы, поступаю щей на переработку.
Однородность смолы оценивается по содержанию в ней нафталина, причем колебания в содержании нафта лина не должны превышать 1%, в противном случае получаются фракции нестабильного качества. Поэтому
И
смолу усредняют сначала в цехе улавливания, затем на складе смолы.
В цехе улавливания усреднение достигается приемом смолы цикла газосборников и цикла холодильников в одно хранилище. На складе смолу от различных постав щиков также принимают в одно хранилище с последую щим перемешиванием в резервуарах при помощи насо сов или последовательным перетоком смолы из первого хранилища в последнее, являющееся операционным, из которого усредненную и обезвоженную смолу подают на переработку. Из хранилищ, расположенных между первым и последним по ходу смолы, сливают иадсмольную воду. При правильной организации технологии ус реднения смола, подаваемая на переработку, удовлет воряет требованиям однородности.
3. ОТДЕЛЕНИЕ ДИСТИЛЛЯЦИИ СМОЛЫ
Д ВУХК О ЛО Н Н Ы Е ТРУБЧ А ТЫ Е А ГРЕГА ТЫ .
Переработка каменноугольной смолы на двухколон ных трубчатых агрегатах осуществляется по схеме, при веденной на рис. 2.
Усредненная и обезвоженная смола с содержанием влаги 5—7% поступает в три промежуточные хранили ща 1 емкостью 200 м3 каждое (по одному хранилищу на каждый агрегат). Промежуточные хранилища пред назначены для дополнительного обезвоживания и обес соливания смолы и рассчитаны на 10-ч запас. В верх ней части хранилища на боковой стенке расположены краны, соединенные коллектором для слива отстояв шейся надсмольной воды, в нижней части установлен паровой подогреватель. Надсмольную воду сливают пе риодически, по мере ее накопления в хранилище.
Смола из нижней части промежуточных хранилищ трехплунжерным насосом 2 подается на I ступень труб чатых печей 3 (21—напорный бачок). Значительная часть воды (до 5%), оставшаяся после обезвоживания смолы в хранилищах, содержит аммонийные соли хло ра и синильной кислоты, продукты разложения которых вызывают коррозию аппаратуры. Для предотвращения агрессивного действия этих солей в смолу добавляют
12
13
Рис. 2. Технологическая схема двухколонных трубчатых агрегатов ЗКХЗ
6%-ный раствор кальцинированной соды, обычно в ко личестве 0,05—0,06% от перерабатываемой смолы.
В I ступени печи смола нагревается до 130—140° С и поступает в испаритель I ступени 4, в котором испа ряется вода и легкие масла. Нагрев смолы до такой температуры нежелателен и вызван конструктивными особенностями печей, не позволяющими в необходимой мере регулировать температуру конвекционной секции, так как количество газа, подаваемого на обогрев печей, регулируется по температуре смолы на выходе из II сту пени.
Таким образом, температура нагрева смолы в I сту пени превышает требуемую на 15—20 град, так как она является производной от температуры нагрева смолы во II ступени. В результате перегрева смолы в конвек ционной секции печи повышается содержание нафтали на в парах воды и парах легкого масла после испарите ля I ступени.
Легкое масло, получаемое после испарителя I ступе ни, представляет собой смесь фракций (от легкой до поглотительной включительно), и его выход от смолы составляет 0,2—0,3%. Применение легкого масла после испарителя I ступени для орошения фракционной ко лонны приводит к ухудшению ее работы и увеличению содержания нафталина в фенольной фракции примерно
на 10% |
[2]. |
применяемых |
для переработки |
Из |
ряда способов, |
||
легкой |
фракции после |
испарителя I |
ступени без вы |
вода ее из трубчатой установки, самым целесообразным является способ, при котором испаритель I ступени до оборудуют ректификационными тарелками, для ороше ния используют легкое масло. Этот способ дает возмож ность снизить влажность обезвоженной смолы до 0,06—
0, 1% .
Пары воды и легкого масла после испарителя I сту пени 4 направляются в конденсатор-холодильник 15 и да лее в соответствующий мерник.
Обезвоженная смола из испарителя I ступени посту пает в сборник 5, из которого трехплунжерным насо сом 6 прокачивается через II-ступень трубчатой печи (радиантную секцию). Во II ступени трубчатой печи смола нагревается до 400—410° С. При этой температуре
обеспечивается полный переход фенолов и |
нафталина |
в дистиллят [2]. Небольшой перегрев смолы |
во II сту |
14
пени вызван тем, что необходимо компенсировать потери тепла при испарении фракций в испарителе II ступени и потери тепла в трубопроводе. Кроме того, температуру смолы во II ступени поддерживают на уровне, обеспечи вающем получение среднетемпературного пека удовлет ворительного качества.
Смола, нагретая в радиантной секции печи до 400— 410° С, поступает в испаритель II ступени 7. На некото рых трубчатых агрегатах испаритель II ступени распо ложен в нижней части антраценовой колонны, называе мой в этом случае пековой, на других испаритель II ступени и антраценовая колонна выполнены отдельны ми аппаратами. В испарителе II ступени (нижней части пековой колонны) смола разделяется на жидкий оста ток— пек и пары фракций.
Из нижней части испарителя через гидрозатвор или регулятор уровня жидкий пек направляется в пековый парк, а из верхней части пары поступают в антраценовую колонну 8, в которой разделяются на I и II антраценовые фракции и пары дистиллята. Выход пека от смолы ко леблется в пределах 50—55%.
Из пековой колонны I и II антраценовые фракции от бираются в виде жидкости (боковыми отборами); их качество даже при одинаковых показателях режима за висит от соотношения выходов и расположения тарелок отборов. Из антраценовой колонны I антраценовую фрак цию отбирают в виде жидкости боковым отбором; II ан траценовая фракция является донным продуктом и ее выводят из нижней части колонны через гидрозатвор или регулятор уровня. Антраценовые фракции через погруж ные холодильники 10 и 11 направляют в соответствую щие мерники 22—26. Выход антраценовых фракций от смолы колеблется в пределах 15—20%.
Качество антраценовых фракций в (пековой) антра ценовой колонне регулируется подачей орошения и коли чеством их отборов. Если в колонну подается перегретый водяной пар, то к указанным регулирующим воздейст виям добавляется количество пара.
Из антраценовой колонны пары дистиллята поступа ют во фракционную колонну 9, в которой разделяются на поглотительную, нафталиновую, фенольную и легкую фракции. Поглотительная фракция отбирается из нижней части колонны. Для вывода нафталиновой и фенольной фракций соответствующие зоны колонны оборудуют бо
15
новыми отборами, соединенными коллекторами для воз можности изменения тарелки отбора. Поглотительная, нафталиновая и фенольная фракции через погружные холодильники 12— 14 отводятся в соответствующие мер ники. Часть поглотительной фракции из погружного хо лодильника 12 поступает в рефлюксный бачок 16, откуда насосом 17 подается на орошение антраценовой (пеко вой) колонны.
Пары воды и легкого масла из верхней части колон ны поступают в конденсатор-холодильник-сепаратор 18, где конденсируются, охлаждаются и разделяются на во ду и легкое масло. Часть легкого масла поступает в реф люксный бачок 19, из которого насосом 20 направляется на верхнюю тарелку колонны для орошения. Избыток легкого масла и вода поступают в мерники 27, 28.
Для улучшения процесса разделения в нижнюю часть колонны подают перегретый водяной пар. Температура перегретого водяного пара должна быть не ниже 380— 400° С.
Выход легкого масла, получаемого после фракцион ной колонны и испарителя I ступени, зависит от состава каменноугольной смолы и колеблется в пределах 0,4— 0,8% от ее количества; из этого числа процентов до 0,25% получается после испарителя I ступени.
Фенольная фракция отбирается из верхней части ко лонны, выход ее зависит также от состава смолы и лежит в пределах 1,5—3,5%. Качество фенольной фракции оце нивается в основном по содержанию в ней фенолов и нафталина, причем содержание фенолов должно быть не менее 30%, а нафталина — не более 30%. Остальные показатели качества фенольной фракции приведены ниже:
Плотность, |
кгс/ы3 ........................................................ |
993 |
||
В л а ж н о с т ь |
...................................................................... |
Следы |
||
Начало |
кипения, ° С ............................................... |
178— 190 |
||
Отгоняется, |
%, при температуре, °С: |
|
||
1 |
8 |
0 ........................................................................... |
|
0— 2 |
1 |
9 |
0 .................................................................................... |
|
10 |
200 |
|
|
|
|
2 |
1 |
0 .................................................................................... |
|
90 |
220 |
|
|
|
Нафталиновую фракцию отбирают из средней части колонны, ее выход в основном определяется содержани ем нафталина в смоле. В зависимости от технологиче
16
ской схемы кристаллизации нафталина можно получать нафталиновую фракцию двух видов: слабую, содержа щую 70—75% нафталина, и концентрированную, содер жащую 80—85% нафталина. Показатели качества концен трированной нафталиновой фракции приведены ниже:
Содержание нафталина, % ................................... |
80—85 |
|
Потность, |
к г / і ѵ г ............................................................. |
1015 |
В л а ж н о ст ь ...................................................................... |
Следы |
|
Начало кипения, ° С .............................................. |
205—210 |
|
Отгоняется |
до 230° С, % .............................................. |
95 |
Поглотительная фракция выводится из нижней части колонны, и в зависимости от состава смолы ее выход ко леблется в пределах 6—12%. Качество поглотительной фракции характеризуется показателями, приведенными ниже, но на практике ее оценивают по содержанию наф талина и температуре начала кристаллизации:
Плотность, кг/м3 .......................................................... |
1050— 1060 |
В л а ж н о ст ь ...................................................................... |
Следы |
Начало кипения, ° С .............................................. |
235 |
Отгоняется, %, при температуре, °С: |
|
240 |
5— 10 |
250 ............................................................................ |
30 |
260 ........................................................................... |
50 |
270 ............................................................................ |
65(80) |
280 ............................................................................ |
80(90) |
290 ........................................................................... |
90(95) |
300 ........................................................................... |
95(98) |
Содержание, %: |
|
н аф тал и н а ................................................................ |
8— 13 |
ф е п о л о п ................................................................ |
2—4 |
Температура начала кристаллизации, °С . |
0 —5 |
На основании длительной работы трубчатых смоло перегонных агрегатов определился их технологический режим:
Температура смолы, °С: |
|
||
в промежуточных |
хранилищах . . |
||
после |
I сту п е н и |
..... . |
|
» |
II |
» |
|
Температура |
паров фракций, °С: |
||
. после |
пековой |
(антраценовой) |
|
колонны |
.................................................... |
|
|
после |
испарителя |
ступени . . |
|
» |
фракционной |
колонны . . |
2—340
60—70 140— 145 405—415
' 262— 267
350—360
__ 120 195 .іііі. —L»
Гас.публичная научно - тахинчв-ткаі библиотек« СССР
ЭКЗЕМПЛЯР
Температура |
отборов |
фракций, °С: |
|
|
|||
ф е н о л ь н о й .............................................. |
|
|
|
|
178— 185 |
||
наф тал и н о во й ......................................... |
|
|
|
|
195—200 |
||
п о гл о ти т е л ь н о й ......................................... |
|
|
|
|
200—210 |
||
I |
антрац еновой ................................ |
|
|
|
|
280—290 |
|
.11 |
антраценовой ................................ |
|
|
|
|
320—330 |
|
Давление, кгс/см2: |
|
|
|
|
|
||
смолы после насоса |
1ступени . |
5— 61 |
|||||
|
» |
» » |
|
II |
» |
. |
8 — 10 |
в нижней части пековой колонны . |
Не более 0 ,5 |
||||||
в |
верхней |
» |
» |
|
» |
|
» 0 , 3 |
в» » фракционной ко
лонны |
|
|
|
|
0 ,1 —0,15 |
|
коксового |
газа |
до |
регулятора . . 0 ,0 5 —0,06 |
|||
|
» |
|
» |
после регулятора . |
Не менее |
|
п> |
|
|
з/ |
|
0,025 |
|
Расход смолы, мѴч: |
|
|
||||
на |
I |
ступень |
п е ч и ....................................... |
16 |
||
на |
II |
» |
|
» |
............................. |
14 |
Показателем эффективности работы колонны служит степень распределения нафталина по фракциям. В каче
|
стве средств регулиро |
|||||
|
вания режима приме |
|||||
|
няют перегретый водя |
|||||
|
ной |
пар, |
рефлюкс, |
от |
||
|
бор |
нафталиновой |
и |
|||
|
фенольной |
фракций. |
||||
|
Оценочной |
|
характе |
|||
|
ристикой процесса раз |
|||||
|
деления во |
фракцион |
||||
|
ной |
колонне |
может |
|||
|
служить |
кривая рас |
||||
|
пределения температур |
|||||
|
по |
ректификационным |
||||
|
тарелкам. |
|
На |
рис. |
3 |
|
|
приведена |
температур |
||||
|
ная |
кривая |
фракцион |
|||
|
ной |
колонны |
труб |
|||
|
чатого агрегата. Паде |
|||||
|
ние |
температуры |
на |
|||
|
тарелках, |
расположен |
||||
Рис. 3. Кривая распределения тем |
ных ниже и выше вво |
|||||
ператур по высоте фракционной |
да |
паров |
|
дистиллята, |
||
колонны |
объясняется тем, что в |
|||||
|
этой |
секции |
колонны |
происходит ректификация остатка, из стекающей флегмы испаряются нафталин и ипзкокппящне компоненты, уно-
сящие тепло в верхнюю секцию. Резкое падение темпе ратуры на верхних тарелках колонны обусловлено по дачей холодного орошения.
Равномерное уменьшение температуры с небольшим градиентом 6 град, начиная с 6-й тарелки и до 40-й, ха рактеризует работу верхней части колонны в зонах рек тификации фенольной и нафталиновой фракций.
По данным Я- А. Брона [2], фракционная колонна, оборудованная туннельными колпачками, работает бо лее эффективно при градиенте на участке равномерного падения кривой, составляющем 4—6 град.
Таким образом, кривая распределения температуры по высоте колонны может служить показателем при вы боре оптимального режима работы. Однако это верно при одном условии, что входные параметры —- состав паров дистиллята, их температура, а также температура и ка чество подаваемого на орошение колонны легкого мас л а — будут постоянными,-Но, как показала практика, это условие не выдерживается.
Как правило, состав смолы, поступающей на установ ку, ие постоянен, меняется нагрузка на колонну, а также качество орошения. Поэтому в процессе эксплуатации приходится изменять те или иные показатели режима в зависимости от качества получаемых продуктов. Это обусловливает необходимость автоматического регулиро вания режима фракционной колонны не только по кос венным параметрам, но и по качеству фракций.
Одноколонные трубчатые агрегат ы
Впоследние годы большое распространение получили одноко лонные трубчатые агрегаты. Ректификация каменноугольной смолы на одноколонных трубчатых агрегатах осуществляется по схеме, приведенной на рис. 4.
Переработка каменноугольной смолы на одноколонном трубча
том агрегате несколько отличается от переработки на двухколон ных трубчатых агрегатах по технологической схеме и -аппаратурному
оформлению процесса. |
|
|
|
Трубчатые печи |
одноколонных |
агрегатов оборудованы |
дополпл- |
/ тельными каналами, |
через которые |
часть дымовых газов |
отводит- |
/ся с перевала в боров, минуя конвекционную секцию, в шахте ко торой расположены змеевики I ступени. Это позволяет регулировать температуру нагрева смолы в I ступени. Необходимо отметить, что такое конструктивное решение, хотя и создает возможность регули рования температуры нагрева смолы в I ступени независимо от на грева смолы во II ступени, неэкономично, так как дымовые газы, отводимые в боров, имеют высокую температуру порядка 600—700° С. Схема вывода дымовых газов приведена на рис. 5.
2* |
19 |