книги из ГПНТБ / Автоматизация переработки каменноугольной смолы
..pdfпри автоматизации процесса необходимо компенсировать его влияние стабилизацией температуры верха антраце новой (пековой) колонны.
ФРАКЦИОННАЯ КОЛОННА
Фракционная колонна является более сложным объ ектом, поэтому следует рассмотреть необходимость авто матического регулирования хотя бы двух основных па-
Рпс.45.Анализ статических характеристик фракционной колонны (температура фенольной фракции)
раметров, определяющих технологический режим колон ны в целом. К таким параметрам относятся температура жидкой фазы на тарелке отбора фенольнойфракции и содержание нафталина в нафталиновой фракции.
По технологическим требованиям, температура фе нольной фракции должна выдерживаться в пределах
91
±2,5 град от ее номинального значения. Согласно дан ным, полученным при исследовании статических харак теристик фракционной колонны, на температуру феноль ной фракции оказывают влияние следующие возмуща ющие воздействия: количество рефлюкса ф, расход пере гретого водяного пара <р, температура пара ѵ и содержание нафталина в нафталиновой фракции а. В нерегули руемом объекте возможны отклонения ф = ± 2 0 % , ср= = 10%, V и а = ± 3 % от их номинальных значений.
На рис. 45 представлен самый опасный случай сложе ния возмущающих воздействий, когда ср, ѵ и а увеличива-
Рис.46.Анализ статическиххарактеристик фракционной колонны (содержание нафталина внафталиновой фракции)
ются, а ф уменьшается. При этом регулируемый пара метр достигает границ допустимой области отклонений при возмущениях £/=0,4% (прямая /). Содержание на фталина в нафталиновой фракции в основном зависит от содержания нафталина в смоле а, количества отбора нафталиновой фракции ѵ, количества рефлюкса ср, тем пературы паров дистиллята, поступающих в колонну tu количества ф- и температуры водяного пара t%. В нерегу
лируемом |
объекте возможны отклонения: ср=±20% , |
ф = ± Ю % , а = ± 2 % , v= ±8% , U и t2= ± 2 % . |
|
Ha рис. |
46 представлен самый опасный случай, ког |
92
да все возмущающие воздействия направлены в одну сторону, т. е. ер, ф, а, t\ и і‘2 увеличиваются, а ѵ умень шается. В этом случае содержание нафталина на тарел ке отбора нафталиновой фракции достигает границ допустимой области отклонений при Д 7 /= +0,7% от номи нального значения. Таким образом, обойтись без автома тического регулирования режима фракционной колонны нельзя, так как любая организация технологии не мо жет обеспечить отклонение величины AN менее ±0,7%, а с учетом поправочного коэффициента на неучтенные возмущающие воздействия к = 0,4 величины ДІѴ = +0,7Х Х0,4 = +0,28%.
3. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АППАРАТОВ
Поскольку системы автоматического регулирования работают в динамическом режиме, для их расчета необ ходимы сведения о переходных процессах объектов по выбранным каналам регулирования. Данные о свойствах объектов можно получить расчетным или эксперимен тальным методом.
Аналитическое определение динамических характе ристик большинства промышленных объектов чрезвы чайно сложно и требует большого объема вычислитель ных работ. Такой расчет возможен только для простых объектов, например для систем регулирования уровня, давления и др. Для более сложных объектов определять динамические характеристики' следует эксперименталь но. Кроме того, поскольку аппараты, применяемые для фракционирования каменноугольной смолы, представ ляют собой многоемкостные объекты с запаздываниями и нелинейными зависимостями параметров, эксперимен тальное определение их динамических характеристик до стовернее расчетных.
Для экспериментального определения динамических свойств объектов применяют ряд методов. К одной груп пе относятся методы получения динамических характе ристик внесением в технологический процесс различных возмущающих воздействий. Виды возмущающих воздей ствий, применяемых при экспериментальном исследова нии объектов регулирования, а также методика опреде ления динамических характеристик по кривым переход
93
ного процесса, достаточно хорошо изучены и описаны многими авторами [13—16].
К другой группе относятся упрощенные методы оцен ки динамических свойств объектов с монотонными кри выми разгона, основанные на статистических представ лениях о процесса, протекающих в аппаратуре при обыч ных эксплуатационных значениях входных и выходных величин [17—19]. Сущность этих методов заключается в определении автокорреляционной функции входа и вза
имно корреляционной функции выхода и входа согласно уравнениям:
Я.Ѵ (5) = |
дЦд |
J [х (0 - |
>пх] [Л- (f+S) - |
тх] dt; |
(Ш-37) |
R,-y (S) = |
j |
[X {t) - |
mx] [у ( t + S ) - |
niy] dt, |
(III-38) |
где S — сдвиг во времени между значениями пере множаемых функций;
Ѳ— полное время записи исследуемых парамет ров;
тх— математическое ожидание параметра; Rx— автокорреляционная функция входа;
RXIJ— взаимно корреляционная функция выхода и входа.
Приближенное значение времени транспортного за
паздывания определяется по разности |
между моментом |
|||||
времени, когда RX{S) становится отличной от нуля, и мо |
||||||
ментом времени, когда RxV{S) |
также начинает отличать |
|||||
ся от нуля. Постоянная |
времени |
объекта |
определяется |
|||
из уравнения |
„ |
sr |
s - t |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
R 'xy (S) = Y |
J e |
r |
e~ m |
’ |
(III’39) |
|
|
-O |
|
|
|
|
где R'xy(S)— взаимно корреляционная функция, сме
щенная по оси времени на величину за паздывания;
а и b— параметры экспоненты, которой аппрок симирована автокорреляционная функ ция входа;
RX (S) =ae_6(S>. |
(Ill—40) |
При выборе метода определения динамических харак теристик следует учитывать специфику исследуемого тех
94
нологического процесса и условия проведения опыта, а также величины допустимых отклонений регулируемой величины и характер эксплуатационных возмущений. Ни же приводятся динамические характеристики основных аппаратов двухколонных и одноколонных трубчатых аг регатов, полученные графо-аналитической обработкой кривых разгона [10 и др.].
Д ВУХК О ЛО Н Н Ы Е ТРУБЧ А ТЫ Е А ГРЕГА ТЫ .
ТРУБЧАТАЯ ПЕЧЬ
Исследованные каналы связи приведены в табл. 2. По выбранным каналам получены временные характери стики (кривые разгона) трубчатой печи с учетом времен ных характеристик чувствительных элементов и вторич ных приборов. Анализ временных характеристик пока зывает, что исследованные каналы в диапазоне величин возмущений являются многоемкостными линейными объектами с самовыравниванием. Характерная S-образ ность кривых свидетельствует о наличии чистого и пере ходного запаздываний. В практике такие объекты рас сматривают с известными приближениями как статичес кие объёкты второго порядка, описываемые линейными
с постоянными коэффициентами |
дифференциальными |
|
уравнениями вида |
|
|
ko6 у (t) = Т\ к (0 + Т J ж |
(0 + X ( 0 , |
(Ш -41) |
где Т± и Т 2— временные постоянные; |
соответст |
|
X и у — входная и выходная |
величины |
|
венно; |
|
|
^об коэффициент передачи объекта; t — текущая координата.
Для полного описания динамических свойств регули руемого объекта с одной регулируемой величиной необ ходимо знать столько его дифференциальных уравнений, сколько входных и выходных величин он имеет. Для опи сания динамических свойств объекта с m входными и п выходными величинами необходимо знать тп его диф ференциальных уравнений, если каждая из входных ве личин оказывает воздействие на все выходные величины. Например, в рассматриваемом объекте (трубчатая печь) изменение расхода смолы в змеевике II ступени практи чески не оказывает влияния на температуру нагрева смо-
95
СМ
Cd
Я
S
ч
О
cd
н
5
ЕГ
ш
п
ТРУБЧАТОЙ |
I |
ХАРАКТЕРИСТИКИ |
|
ДИНАМИЧЕСКИЕ |
кривой разгона I |
|
Постоянные |
о |
|
о |
|
|
сг> |
|
|
|
|
о |
|
о |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
||
С4 |
|
CJ |
|
|
N |
|
<м |
|
|
3 |
|
|
3 |
|
•в« |
43 |
о |
|
о |
ю |
|
|
|
|
со |
|
|
00 |
со" |
00 |
со |
оІ |
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
г- |
|
|
|
|
|
СМ |
II |
|
СО4 ■ |
II |
f “ |
II |
+ |
|
|
|
4« |
||||
|
|
* |
|
в |
* |
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ч^' |
|
|
|
|
|
+ |
ё |
|
+ |
г? |
+ |
|
|
|
|
-к» |
||||
|
|
|
СГ |
со |
|
|
|
|
|
|
|
Г |
1 |
|
Г |
1 |
|
+ |
со |
|
|
|
|
È5 |
05Ä |
СМ |
СО |
|
|
|
|
СО |
|||
|
|
|
|
СО |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
+ |
о - |
|
|
X |
|
|
|
|
|
I н |
|
|
+ |
|
СМ |
|
|
|
05 |
|
|
|
|
|
|
О |
|||
|
|
|
05 |
|
|
|
СМ |
|
|
|
|
СМ |
|
|
|
|
|
О |
|
|
О |
|
|
О |
о |
|
Ь2 « |
|
|
|
|
оо-5-и |
|
||
2! s |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
О э |
|
- ч . |
О.et |
||
|
|
|
|
CM |
Cd Ч |
|||
|
|
|
|
о. |
|
|
и со |
и о |
|
|
|
|
|
|
о . |
||
Th |
|
|
05 |
|
|
о |
|
со |
СО |
|
|
|
|
ZZ |
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ог-
6 |
Я |
1 |
6 |
|
2 |
со |
|
о |
|
о |
Ф |
|
& |
|
|
О)Я |
о |
|
|
СО |
2 |
Ф |
« |
|
со |
с |
|
|
|
а . |
|
>> |
о |
|
>. |
|
Е- |
|
|
а> о |
CQ |
cd |
||
{- |
ң |
|
|
|
та |
о |
|
о |
со |
О . |
сзо |
|
Ф{Г |
cd |
О) |
£ |
с_ |
||
я |
|
|
|
О |
2 |
3 |
cd |
ч и |
|
Ф |
о |
О |
||
Н |
ч |
Я |
я |
Я |
6 |
cd |
я |
о |
|
2 |
я |
ч |
о |
|
о |
о |
Я |
|
|
|
О)я |
О |
|
|
|
ф |
|
о |
|
cd |
2 |
1 |
я |
|
о . |
со |
о |
|
|
>» |
си |
SB и |
|
|
Е- |
к |
|
|
|
cd |
Ч |
Ф |
|
|
О. CJ я |
о |
|
||
Ф |
О |
|
|
|
с |
С |
>>со |
cd |
|
2 |
3 |
в он |
со |
|
ф |
|
ф |
cd |
|
Н |
ч |
*—* ЕГи. |
6 |
К |
1 |
|
6 |
га |
Я |
|
Я |
|||||
2 |
со |
5 |
|
2 |
S |
ч |
о |
Ф |
|
о |
фя |
ф |
|
|
а) |
0) |
X |
га |
я |
|
Cd |
2 |
ф |
1 |
|||
со |
С |
ч |
2 |
1 |
||
о . |
|
>3 |
О. |
|||
>> |
fcH |
Н |
н |
>3 |
со |
к |
н |
о |
га |
н |
Ф |
я |
|
|
ф |
|
га |
|
ф |
|
cd |
о |
|
я |
Ч |
||
о. |
о |
|
S |
а. |
о |
я |
О)д J-J |
0* |
0) |
о |
|
||
с |
|
|
я |
с |
с |
о |
2 |
S |
cd |
ч |
2 |
2 |
|
ф |
ф |
ф |
►—< |
|||
Н |
ч |
X |
а |
Н |
ч |
96
'о |
|
сз |
|
ь |
|
з |
+ |
з |
|
Cü |
03 |
S |
м |
о |
3 |
о |
О |
С*. |
|
t: |
|
& |
СО |
Ч |
|
X |
|
>> |
00 |
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
а |
|
|
|
>> |
|
|
разгонакривой |
S* |
|
|
ь |
|
|
|
|
ч |
|
|
Постоянные |
О |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
І1 |
СО |
|
|
Я |
|
|
|
ОCQ |
|
|
|
О) |
3 |
|
|
5 £ |
о |
|
|
>:m |
4 |
|
|
5 |
Л |
|
|
Е-* <y |
о |
я |
|
£0t5 |
||
|
|
О) |
|
|
Q. О |
_ |
с |
|
О) о |
S |
>» |
|
с с |
m н |
|
|
S _ |
В и |
|
|
ш3,. |
ад >_ |
|
|
Н чі |
Е |
, |
о
о
+ LO CN
3
О
X гГ
О
ю ^ ю ^ + о
"Фн ю-*-».
ч
*— со
о
со
со
о
со
1л
оЫОсо
Е*
оИ I
£
О)г
со а .
ьл
X
ад
Есоо .О)
Е |
>> |
S |
Ь |
ад |
о |
Н►—t
t'-
ю
3 +
&
3
РІ
О
+
« 3)
СО <N ОД СО
о
+
+
о
CS
о
од
арут смозмеевикае —ниК О Л И - |
>> |
о |
|
Е |
§-: |
|
л |
|
|
° я |
|
со с- ад |
S |
|
s ’g |
||
О- О Е |
||
ад о >» |
|
|
Е Е Н g 1 |
||
2 ^ ° |
Е- Й |
|
ад 3 |
о и |
Н ^ н
7—340 |
97 |
|
лы в змеевике I ступени, поэтому достаточно знать та— 1 его дифференциальных уравнений, В табл. 2 приведе ны дифференциальные уравнения трубчатой печи по ис следованным каналам.
Коэффициенты дифференциальных уравнений опреде лены по экспериментальным кривым разгона приближен
Возмдщающиь |
ным численным |
интегриро |
||||||
ванием для к = 6 |
интервалов |
|||||||
воздействия |
|
времени Дt с учетом времени |
||||||
|
|
чистого |
запаздывания |
[2 0 ]. |
||||
|
|
Показатель демпфирова |
||||||
|
|
ния |
(степень |
затухания) |
||||
|
|
Т\/Т2>2 в уравнениях |
(III- |
|||||
|
|
42), |
(Ш-43), (Ш-45), (III- |
|||||
|
|
46) , (ІИ-48) |
свидетельству |
|||||
|
|
ет об отсутствии в переход |
||||||
|
|
ном процессе колебательно |
||||||
Рис. 47. Структурная |
схема а в |
го |
характера; |
Ті/Т2< 2 в |
||||
уравнениях |
(ІІІ-44), |
(III- |
||||||
томатизируемого |
объекта |
|||||||
(трубчатой печи) |
47) |
свидетельствует о нали |
||||||
|
|
чии колебательного,характе |
||||||
|
|
ра, |
что |
дает |
возможность |
представить трубчатую печь по исследованным каналам в виде схемы замещения: соединением звена чистого за паздывания и звена второго порядка.
В табл. 2 также сведены уравнения амплитудно-фазо вых характеристик исследованных каналов, значения полного запаздывания т, постоянной времени Т и коэф фициента усиления k.
Анализ статических и динамических характеристик позволяет сделать следующие выводы.
1.Трубчатую печь системы Гипрококса можно рас сматривать как сложный статический объект автомати ческого регулирования с двумя регулируемыми величи нами, двумя взаимосвязанными регулирующими и дву мя возмущающими воздействиями.
2.Для управления технологическим режимом труб чатой печи необходимо применить взаимосвязанное ав томатическое регулирование по двум параметрам с ком пенсацией основных возмущений (изменение количества
смолы на I и II ступени и величины тяги), которые ока зывают значительное влияние на температуру нагрева смолы в змеевиках I и II ступеней.
3. Одним из вариантов структурной схемы автома-
98
тизируемого объекта (трубчатой печи) может служить схема, приведенная на рис. 47, где у\ — количество ото пительного газа, у2— величина тяги, у3— расход смолы на I ступень, — расход смолы на II ступень; Х\— тем пература смолы на выходе из II ступени; х2— темпера тура смолы на выходе из I ступени.
АНТРАЦЕНОВАЯ КОЛОННА
Антраценовая колонна представляет собой сложный статический объект автоматического регулирования с тремя регулируемыми величинами, двумя управляющими воздействиями и п возмущающими воздействиями. Так как временные характеристики объекта зависят от вели чины и направления возмущений, можно сделать пред положение о его нелинейности. Однако приближенно в пределах небольших отклонений выходных величин от их номинальных значений объект можно оценить как ли нейный, а с допущениями технологического характера как сложный статический объект с двумя регулируемыми величинами, двумя управляющими и п возмущающими воздействиями.
Следует отметить, что вследствие зависимости дина мических свойств от направления и величины возмущаю щих воздействий, а также от времени после ремонтов (длительности эксплуатации) для расчета систем авто матического регулирования целесообразно использовать временные характеристики с максимальными значения ми т, Т и А0б.
С учетом принятых допущений для приближенной оценки динамических свойств таких объектов амплитуд но-фазовая характеристика (при замещении объекта по исследуемому каналу соединением двух звеньев: аперио дического звена первого порядка и звена чистого запаз дывания) выражается уравнением
W (ш ) = — - - - e ~ l arc|g и г + « - т ) _ (ПМЭ)
УГ* ш* + 1
вкотором коэффициенты получены из кривой.переход- <*ного процесса. Динамические'характеристики антраце новой колонны по исследованным каналам приведены в
табл. 3.
Как видно из табл. 3, антраценовая колонна по кана лу количество рефлюкса — температура паров на выходе
7* |
99 |
Т а б Л 'К іх а 3
ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АНТРАЦЕНОВОЙ КОЛЮШНЫ'
Исследуемый канал
Температура па ров на выходе из колонны — коли чество орошения .
Температура I ан траценовой фрак ции— количество орошения . . . .
Постоянные кривой разгона
|
|
|
Амплитудно-фазовая |
|
|
|
коб- |
характеристика» |
|
т, с |
Г, с |
|
|
|
|
|
град/кг/ч |
|
|
90 |
510 |
0,0217 |
W (іа ) |
= |
|
|
0 0217е—^Carctg- 51°со+9°<а)- |
||
|
|
|
Ѵ \ + |
5 І0 2ш2 |
180 |
844 |
0,0595 |
117 (іа ) |
= |
|
|
0 |
0595e—,(arcl£8S‘la"*'180®» |
V 1 + 8842<a3
представляет собой объект с очень малой чувствитель ностью, а по каналу количество рефлюкса— температу ра I антраценовой фракции имеет более высокий коэф
|
фициент усиления. |
||
Возмущающие |
Анализ |
амплитудно-фа |
|
Воздействия |
зовых |
характеристик пока |
|
|
зывает, |
что |
исследованные; |
|
каналы можно характеризо |
||
|
вать |
как |
низкочастотные- |
|
фильтры, пропускающие га |
||
|
рмонические |
воздействия с |
|
|
частотами, расположенными |
||
|
в диапазоне 0 < со <0,05 с-1. |
||
|
Исходя из анализа стати |
||
Рис. 48. Структурная схема ав |
ческих |
и динамических ха |
|
томатизируемого объекта (ан |
рактеристик |
для автомати |
|
траценовой колонны) |
зации |
технологического ре*“ |
|
|
жима |
антраценовой колон |
ны целесообразно применить каскадную схему автомати ческого регулирования количества отбора I антрацено вой фракции, с вводом воздействия от. корректирующего
100