книги из ГПНТБ / Микролегирование литых жаропрочных сталей
..pdfхрома и не образует самостоятельного карбида ѴС
[179].
Таким образом, химический анализ карбидной фазы свидетельствует о существенном влиянии микролегирую щих добавок так же как и легирующих элементов, на состав и количество выделяемых карбидов.
Можно рассчитать изменение соотношения между легирующими элементами в карбидном осадке, вызывае мое РМ. Расчет производился по выражению для опре деления количества карбидной фазы [139]:
|
|
|
а — |
Э* |
С ’ |
|
|
|
|
|
Ѵх |
2ЭК + |
|
|
|
где «Эх—-количество карбидной |
фазы; Эк -— концентра |
||||||
|
|
|
Содержание элемента в карбидном осадке, |
% |
|||
Расчетное количество |
|
|
|
|
|
||
микролегирующей до |
Fe |
Cr |
Ni |
|
Mo |
||
|
|
бавки, % |
Mn |
||||
0,15 |
Се |
0,65 |
1,40 |
0,02 |
0,03 |
_ |
|
0,75 |
2,0 |
0,03 |
0,02 |
||||
0,3 |
Се |
0,68 |
2,2 |
0,029 |
0,042 |
____ |
|
0,45 Се |
0,55 |
2,3 |
0,028 |
0,026 |
— |
||
0,15 La |
0,68 |
2,2 |
0,032 |
0,029 |
— |
||
0,3 |
La |
0,65 |
1,9 |
0,026 |
0,02 |
— |
|
0,45 La |
0,68 |
1,9 |
0,025 |
0,027 |
____ |
||
0,15 Nd |
0,636 |
1,75 |
0,026 |
0,026 |
____ |
||
0,3 |
Nd |
0,682 |
1,97 |
0,027 |
0,024 |
— |
|
0,45 Nd |
0,745 |
2,02 |
0,026 |
0,018 |
— |
||
0,15 M—M |
0,64 |
1,98 |
0,026 |
0,022 |
____ |
||
0,3 |
M -M |
0,67 |
1,98 |
0,026 |
0,028 |
— |
|
0,45 M—M |
0,65 |
2,02 |
0,026 |
0,020 |
— |
||
0,001 В |
0.802 |
2,2 |
0,026 |
0,033 |
_ |
||
0,003 В |
0,985 |
1,9 |
0,030 |
0,037 |
— |
||
0,006 В |
0,750 |
2,02 |
0,026 |
0,036 |
____ |
||
0,5 Mo |
|
0,54 |
1,57 |
0,023 |
0,034 |
0,23 |
|
1,0 Mo |
|
0,58 |
1,57 |
0,020 |
0,027 |
0,027 |
|
1,5 Mo |
0,792 |
1,57 |
0,027 |
0,026 |
0,027 |
||
3,0 Mo |
0,3 La |
0,772 |
2,13 |
0,027 |
0,030 |
0,046 |
|
1Mo; |
0,835 |
2,0 |
0,034 |
0,016 |
0,09 |
||
1 Mo; |
0,006 В |
0,15 |
2,25 |
0,030 |
0,030 |
0,1 |
|
0,8 V; |
1 Mn |
0,800 |
2,25 |
0,03 |
0,034 |
’ |
|
0,3 La |
|
|
|
|
|
|
|
92 |
|
|
|
|
|
|
|
ция легирующего элемента в карбидном осадке; S5K— сумма металлической части карбидного осадка; С — ко личество углерода в карбидном осадке.
Так как сталь Х17Н2 содержит мало углерода, значи тельно меньше 0,15%, при расчете количества легирую щих элементов в карбидном осадке им можно пренеб речь. Тогда металлическая часть карбидного осадка
' |
Q |
= |
^ К |
определится из выражения |
|
|
Данные о металлической части карбидных осадков исследуемых сталей с микролегирующими добавками приведены в табл. 13.
Результаты подсчетов количественного соотношения легирующих элементов в карбидном осадке показывают,
что с микролегированием |
стали |
РМ уменьшается |
раст- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
13 |
|
Содержание металлической части в карбидном осадке, % |
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
еЭк |
ä r 100% |
£гкт% |
£|5 |
О о |
О4* |
Э р « |
КСЙГ7к ,00% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,1 |
32,3 |
66,6 |
0,95 |
|
1,43 |
___ |
||
|
|
|
||||||
2,8 |
27,1 |
71,4 |
|
1,07 |
|
0,71 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2,95 |
23,1 |
74,8 |
0,98 |
|
1,72 |
— |
||
2,90 |
19,0 |
79,4 |
0,86 |
|
0,90 |
— |
||
0,94 |
25,2 |
75,0 |
1,09 |
|
0,99 |
— |
||
2,65 |
24,5 |
71,8 |
0,98 |
|
0,76 |
— |
||
1,63 |
25,9 |
72,5 |
0,95 |
|
1,03 |
— |
||
2,45 |
26,1 |
71,5 |
|
1,06 |
|
1,06 |
— |
|
2,70 |
25,3 |
72,9 |
|
1,0 |
|
0,89 |
— |
|
2,79 |
27,1 |
75,0 |
0,93 |
|
0,64 |
— |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
2,67 |
24,2 |
75,0 |
0,985 |
|
0,84 |
— |
||
2,71 |
24,0 |
73,2 |
0,96 |
|
1,04 |
— |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
2,72 |
24,0 |
75,5 |
0,96 |
|
0,74 |
— |
||
3,06 |
26,2 |
72,0 |
0,85 |
|
1,08 |
— |
||
2,95 |
33,4 |
64,3 |
|
1,02 |
|
1,25 |
— |
|
2,84 |
26,5 |
71,2 |
|
0,92 |
|
0,79 |
— |
|
2,39 |
22,6 |
65,9 |
|
0,96 |
|
1,42 |
9,65 |
|
2,23 |
26,0 |
70,5 |
|
0,90 |
|
1,21 |
1,21 |
|
2,45 |
32,4 |
64,0 |
|
1,1 |
|
1,06 |
1,1 |
|
3,11 |
24,8 |
68,5 |
|
0,87 |
|
0,96 |
1,48 |
|
2,98 |
28,0 |
67,0 |
|
1,14 |
|
0,54 |
3,02 |
|
0,56 |
32,3 |
63,2 |
|
0,84 |
|
0,84 |
2,81 |
|
3,12 |
25,6 |
72,0 |
|
0,96 |
|
1,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
93 |
воримость Железа и Марганца и увеличивается раствори мость хрома. При легировании стали молибденом проис ходит уменьшение растворимости всех основных элемен тов, хрома, марганца и железа, но одновременно карбидный осадок легируется молибденом в количест вах, превосходящих растворимость марганца и никеля.
Содержание углерода в карбидном осадке рассчиты вается, исходя из известной кристаллической структуры карбида, по выражению'
у« |
Экі , 5і(2 |
Эк-> |
эк„ |
Л(- = - г - -г ~г- |
+ . . . + |
||
где ЭКі; ЭКі; |
5 Кз ... Эк< — концентрация легирующих эле |
||
ментов в карбидном осадке; |
А і; А2; |
Л3.... Ат — отноше |
ния легирующих элементов к углероду в карбиде данной кристаллической структуры.
Так как в карбидном осадке исследуемых сталей пре обладающим является кубический карбид хрома (Сг, Fe, Мп, Ni, No)2зСб, для определения А, В, С, Д, Е спра ведливым будет выражение
^Ме-23 Л:-6 ’
где Лме — атомная масса легирующих элементов в кар биде; А с — атомная масса углерода.
Так как в карбидном осадке стали Х17Н2 с микро легирующими и легирующими добавками концентрация никеля и марганца не превышает 0,04%, количество углерода, связанного ими в карбидном осадке, будет незначительным, не больше 0,005%- Поэтому при расче те содержания углерода можно не учитывать то количе ство, которое связано марганцем и никелем.
Расчет содержания углерода для карбидных осадков исследуемых сталей представлен в табл. 14. Расчетные данные свидетельствуют о том, что содержание углерода в стали и в карбидном осадке будет равным только для исходной стали и стали, легированной 0,5—1,5% молиб дена.
В остальных случаях легирования молибденом от 1,5 до 3,0% так же, как и при микролегировании РЗМ, со держание углерода в стали и карбидном осадке не иден
94
тично. Это еіде раз подтверждает вероятность Одновре менного образования с кубическим карбидом хрома карбосульфидов и карбооксидов РЗМ, борокарбида железа п кубического карбида молибдена. Повышение содер жания хрома в карбидах под воздействием РМ будет уменьшать вероятность образования ст-фазы [199].
Т а б л и ц а 14
|
|
|
|
|
|
|
% С в |
расчетное ко |
Fe |
Cr |
Mo |
% C |
|
твердом |
|
личество МИК- |
% ^общ |
растворе |
|||||
ролегирующей |
1 7,8 |
16,6 |
32,8 |
Сгяз<-в |
стали К = |
||
добавки, % |
|
|
|
|
|
=*°ЛСабщ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ % с СггзС» |
0,15 Се |
0,0436 |
0,084 |
__ |
0,12 |
0,12 |
0,04 |
|
0,043 |
0.12 |
— |
0,16 |
0,12 |
|||
0,3 |
Се |
0,038 |
0,13 |
— |
0,17 |
0,11 |
0,06 |
0,45 |
Се |
0,031 |
0,138 |
— |
0,17 |
3,T2 |
0,05 |
0,15 La |
0,038 |
0,13 |
— |
0,17 |
0,12 |
0,05 |
|
0,3 |
La |
0,036 |
0,115 |
— |
0,16 |
0,11 |
0,04 |
0,45 La |
0,038 |
0,115 |
— |
0,16 |
0,12 |
0,04 |
|
0,15 Nd |
0,0358 |
0,105 |
— |
0,14 |
0,12 |
0,02 |
|
0,3 |
Nd |
0,038 |
0,118 |
— |
0,16 |
0,12 |
0,04 |
0,45 Nd |
0,042 |
0,123 |
— |
0,16 |
0,12 |
0,04 |
|
0,15 M -M |
0,038 |
0,119 |
— |
0,16 |
0,11 |
0,05 |
|
0,3 M—M |
0,038 |
0,119 |
— |
0,16 |
0,12 |
0,04 |
|
0,45 M—M |
0,036 |
0,123 |
— |
0,16 |
0,12 |
0,04 |
|
0,001 В |
0,045 |
0,13 |
— |
0,17 |
0,12 |
0,05 |
|
0,003 В |
0,055 |
0,115 |
— |
0,17 |
0,12 |
0,05 |
|
0,006 В |
0,042 |
0,123 |
— |
0,16 |
0,11 |
0,05 |
|
0,5 Mo |
0,032 |
0,0 |
0,007 |
0,13 |
0,13 |
0,00 |
|
40 Mo |
0,033 |
0,095 |
__ |
0,13 |
0,13 |
0,00 |
|
45 Mo |
0,044 |
0,095 |
__ |
0,14 |
0,13 |
0,01 |
|
3,0 Mo |
0,043 |
0,128 |
__ |
0,17 |
0,13 |
0,04 |
|
1 Mo; 0,3 La |
0,047 |
0,12 |
0,003 |
0,17 |
0,13 |
0,05 |
|
1 Mo; 0,006 В 0,065 |
0,136 |
0,003 |
0,20 |
0,12 |
0,08 |
||
0,8V; 1 Mn, |
0,045 |
0,136 |
|
0,20 |
0,14 |
0,06 |
|
0,3 La |
|
|
“ |
|
|
|
Результаты электронномикроскопических исследова ний формы и распределения карбидов в сталях Х17Н2 с микролегирующими и легирующими элементами пред ставлены на рис. 35, 36. Данные электронномикроскопи ческого исследования структур отпущенной стали пока зывают, что микролегирующие добавки так же, как и легирующие карбидообразующие элементы, существенно влияют на распределение карбидов. В исходной стали в
95
процессе отпуска карбиды выделяются в основном по границам раздела фаз 6-феррит—мартенсит. В результа те происходящей при 710° С коагуляции величина карби дов составляет 0,75 мкм.
Микролегирующие добавки, так же как и легирую щие, не освобождают границы раздела фаз от карбид ных выделений. Однако в микролегировапной стали на
Рис. |
35. Форма и |
Рис36. |
Форма |
и распределение карбидов |
|
распределение |
карби |
в стали |
Х17Н2 |
микролегировапной церием |
|
дов |
в стали |
Х17Н2 |
и неодимом (X 10 000): |
||
(Х10000). |
|
а — 0,3% |
церия; 6 — 0,3% неодима. |
мартенситных иглах отмечаются значительные выделе ния сложных карбидных соединений. Они относительно равномерно распределены по телу матрицы и границам и максимальной величины достигают при микролегирова нии стали РЗМ. Форма карбидов при микролегирова нии стали РМ претерпевает изменения. Если в исходной стали карбиды в основном более вытянутой формы, близ кой к пластинчатой, то при микролегировании РМ и ле гировании молибденом они приобретают форму, близкую
кглобулярной. Причем микролегирование стали церием
исуммой РЗМ способствует образованию карбидных соединений кляксовидиой формы. А неодим, бор, молиб ден и частично лантан способствуют образованию кар бидов более правильной глобулярной формы. Однако
бесформенные выделения карбидов иногда отмечаются в сталях, микролегировапных неодимом и бором. Лантан
96
по своему влиянию на форму карбидов является как бы промежуточным элементом между неодимом и церием.
Изменение формы карбидов свидетельствует о влия нии РМ на процессы коагуляции карбидов. Температура нагрева при отпуске исследуемых сталей способствует развитию коагуляционных процессов. В результате коа гуляции величина карбидов возрастает и создается впе чатление о существенном повышении количества кар бидной фазы.
Размеры карбидных выделений в исследуемых ста лях, микролегированных РМ, следующие:
Количество |
|
|
|
|
|
|
микродобав |
— |
0,3 Се |
0,3 Nd |
0,3 La |
0,ЗМ—М |
0,003 В* |
ки, % |
||||||
Диаметр кар |
|
|
|
|
|
|
бидной части |
0,75 |
1,17 |
0,7 |
1 |
2 |
0,75 |
цы, а ш і |
||||||
Количество |
|
|
|
|
|
|
микродобав |
1,0Мо* |
1,0Мо; |
0,006В* |
1,0Мп0,8 V 0,3La* |
||
ки, % |
||||||
Диаметр кар |
|
|
|
|
|
|
бидной части |
0,8 |
0,63 |
— |
|
— 1,22 |
— |
цы, аші |
|
Приведенные выше значения размеров карбидов ука зывают на существенное влияние РМ на коагуляцию. Более всего увеличивает размер карбидов сумма РЗМ. В этом случае величина карбидов увеличивается в 2,5 ра за. По степени влияния на величину карбидов микро легирующие элементы можно расположить в ряд
[М—М ]—Се—La—Nd—В—Мо.
В стали, микролегированной молибденом, наряду с карбидами, размер которых такой же, как в исходной стали, образуются довольно крупные карбиды, величина которых в 1,5 раза выше, чем в исходной стали. В ста лях, микролегированных бором, встречаются также два вида карбидных образований. Одни величиной, близкой к исходной, а другие очень мелкие. Их величина в три раза меньше величины карбидов исходной стали. Эти тонкодисперсные выделения являются преобладающей
* В сталях с молибденом, ванадием и бором наблюдаются тонко дисперсные карбиды (размер в поперечнике 0,3—0,2 аікаі).
7—738 |
97 |
фазой в бористых сталях. Тонкодисперсные карбиды распределяются довольно равномерно как по фазам, так и по границам раздела фаз.
Такие же тонкодисперсные карбиды (размер в по перечнике 0,3—0,2 мкм) наблюдаются и в сталях с молиб деном и ванадием. Можно предположить, что они явля ются самостоятельными выделениями карбидов бора, молибдена и ванадия.
Влияние РМ на скорость коагуляции карбидов мож но объяснить влиянием их на величину энергии связи углерода в а-фазе [12, 17, 97]. Обычно такие карбидо образующие элементы, как молибден и ванадий, задер живают коагуляцию, повышая температуру укрупнения карбидных частиц за счет повышения энергии связи угле рода в a-фазе. Повышение температуры укрупнения кар бидных частиц некарбидообразующим элементом, таким, как никель, связано с увеличением энергии в метал лической решетке и затруднением перехода атомов железа от решетки a-фазы к решетке карбида. Очевид но, судя по относительно малой термической устойчиво сти карбидов РЗМ, их можно отнести к некарбидообра зующим элементам, таким, как никель, т. е. РЗМ будут ускорять процесс коагуляции.
Зная средний диаметр карбидных частиц, можно качественно охарактеризовать коэффициент диффузии углерода в феррите Dca
4 р = k У £>“ іт ол.
Подставляя значения среднего диаметра карбидных частиц исследуемых сталей, микролегированных РМ, в это выражение, получаем, что чем больше диаметр кар бидов, тем больше коэффициент диффузии. Следователь но, сумма РЗМ оказывается наиболее активнодействую щей добавкой, повышающей диффузионную подвижность атомов углерода.
В легированной стали, в том числе и в стали Х17Н2, огромное влияние на коагуляцию оказывает также диф фузионная подвижность легирующих элементов, т. е. об мен легирующих элементов между фазами [215]. Взаи модействия легирующих элементов карбидной фазы и твердого раствора будут в основном определять проч ность матрицы стали и задавать ей определенные свой ства.
98
3. Влияние редкоземельных металлов и бора на количество остаточного аустенита в стали Х17Н2
Результаты исследования структуры и фазового состава стали Х17Н2 показали, что ее матрица состоит из двух фаз мартенсита и 6-феррита. Однако, согласно диаграм ме состояния, в ней возможно присутствие остаточного аустенита, тем более, что РЗМ и бор, судя по данным дилатометрического исследования, задерживают распад аустенита и повышают его стабильность. Наличие оста точного аустенита для отдельных свойств стали, таких как прочностные и коррозионные, нежелательно. Метал лографическое изучение закаленных структур исходной и микролегированной стали не позволило обнаружить остаточного аустенита, поэтому был использован рент геноструктурный анализ. Рентгеновские исследования, проведенные на УРС-55 прецезионным методом в камере «КРОС» с эталоном и в дебаевской камере в железном излучении, также не обнаружили наличия аустенита в закаленной стали.
Используя различные магнитные свойства аустенита и мартенсита, авторы провели магнитное исследование на магнитометре Штейнберга. Эталоном служило чистое железо. Расчет проводился по формуле
аобр *^эт
п= 1 (аэт^обр
Здесь П — количество парамагнитной фазы; аэт и а0бр — перемещение зайчика от нулевого положения по шкале для эталона и образца, т. е.
а = а, а о'> аобр = а2- ' «п>
где ао — нулевое положение зайчика; он и сс2 — соответ ственно отклонения зайчика при включении магнитного поля для установленных в приборе эталона и образца; 5ат и 5 0бр — площади поперечного сечения соответствен но эталона и образца.
На рис. 37 приведены результаты измерений количе ства парамагнитной фазы стали Х17Н2, микролегирован ной РЗМ и бором. Результаты магнитного фазового ана лиза показали, что количество парамагнитной фазы
7* |
99 |
стали в закаленном и отпущенном состояниях имеет раз ные значения. Так как парамагнитными свойствами на ряду с аустенитом обладает легированный карбид хрома Сг2зСб, количество парамагнитной фазы в отпущенной стали выше, чем в закаленной. Результаты измерений показывают, что при микролегировании стали Х17Н2 церием, лантаном и неодимом, так же, как и при легиро вании молибденом, количество парамагнитной фазы в
_
2
о О,? ОА ОД
о |
1 0 2.0 мо.% |
Рис. 37. Влияние РМ и РЗМ на количество парамагнит ной фазы стали Х17Н2:
1 — закалка 990° С, масло; 2 — отпуск 710° С, воздух.
закаленном состоянии несколько выше, а в отпущен ном — значительно ниже, чем в исходнонемикролегиро ванной стали. Бор слегка понижает количество парамаг нитной фазы закаленной стали.
Указанное поведение РЗМ и РМ можно объяснить различным характером их действия на фазы выделения. Так как при закалке карбиды в основном растворяются, можно считать, что церий, лантан, неодим и молибден повышают количество остаточного аустенита в стали Х17Н2. Уменьшение парамагнитной составляющей стали с бором связано, очевидно, с образованием борокарбида железа, который незначительно растворяется в твердом растворе стали при нагреве выше точки Ас„ и, как фаза внедрения с железом, очевидно, обладает ферромагнит ными свойствами.
Значительное увеличение парамагнитной составляю щей при легировании стали молибденом можно объяс нить наложением двух факторов: наличием остаточного
100
аустенита и сложной х-фазы или кубического карбида молибдена Fe2iMo2C6, не растворяющихся в твердом растворе у-фазы при 1000° С. При отпуске в связи с рас падом остаточного аустенита парамагнитные фазы ста ли, легированной молибденом, и исходной будут в мень шей степени отличаться, чем при закалке. Значительное снижение парамагнитной составляющей при отпуске ста ли, микролегированной РЗМ, по сравнению с исходной, связано с изменением состава и свойств карбидной фа зы. Как показали результаты исследования карбидной и неметаллической фаз, церий, лантан и неодим способ ствуют образованию сложных карбосульфидов и карбооксидов, которые, очевидно, приобретают ферромагнит ные свойства, чем и отличаются от парамагнитного кар бида хрома Сг2зСбТаким образом, данные проведенного комплекса исследований по определению остаточного аустенита в стали показали, что количество его не пре вышает точности измерений ^ 5 % . Микролегирование не существенно изменяет количество остаточного аусте нита в стали, так что общее его количество не превыша ет 5%. Поэтому можно считать, что основой структуры стали Х17Н2, как исходной, так и микролегированной и легированной, является мартенсит и б-феррит. От свойств и строения их зависят эксплуатационные характеристи ки деталей отливки.
4. Изменение характеристик тонкой кристаллической структуры при микролегировании стали Х17Н2
редкоземельными металлами и бором
Данные исследования структуры стали после различных режимов термической обработки, а также определения составов и свойств основных и выделяющихся фаз по зволяют предполагать, что РЗМ и бор значительно вли яют на диффузионную подвижность атомов как легиру ющих элементов, так и атомов примеси. Это, в свою оче редь, должно вызвать существенные изменения в строении образующихся при фазовых превращениях структурных элементов. Так, изучение структуры стали Х17Н2 в закаленном состоянии показало существенное влияние РЗМ и бора на формирование границ фаз. В ис ходной стали наряду с контурами дендритңьщ кристаллов
101
(межосными пространствами) аустенита появляется резко очерченная сетка вторичных полигонизационных границ. С введением в сталь РЗМ и особенно бора полигонизационная сетка резко уменьшается и исчезает (рис. 38). В противоположность этому при легировании стали ХГ7Н2 молибденом протяженность полигонизационной сетки границ увеличивается. Резкое сокращение
полигонизаиионной сетки границ РЗМ и бором происхо дит и в других сталях мартенситного класса типа
Х17Н2ГФ и Х17Н2М.
Из анализа структур закаленных сталей следует, что вторичная сетка границ является границей областей
определенной ориентации мартенсита, т. е. |
она служит |
полигонизационпой границей аустенитных |
зерен [122]. |
В одних случаях вторичная сетка совпадает |
с первичны |
102