книги из ГПНТБ / Кузьминов С.А. Сварочные деформации судовых корпусных конструкций
.pdfДля расчетов необходимо пользоваться графиком (см. рис. 63), так как при сборке обычно зазор стараются не делать, а получаю щийся небольшой зазор ликвидируется сваркой первого шва.
Определение |3<, при тонколистовой обшивке. Для тонколистовой обшивки, когда 0,7К > 6П, угловая деформация (рст), вызываемая напряженным состоянием при приварке набора с двух сторон, опре деляется укорочением второго шва, вызываемым изгибом полотнища (наиболее слабого звена).
Для этого случая угловая деформация ра будет |
максимальной |
||
[65]: |
Рашах |
= |
(190) |
|
|||
где а — коэффициент |
линейного |
расширения, 1 /град; |
|
ТУ— температура, |
при которой материал теряет |
упругие свой |
|
ства (см. табл. 1). |
|
|
|
Для тонколистовых конструкций из малоуглеродистых и низко
легированных сталей |
|
Рашах = 0,02 рад. |
(190') |
Итак, в общем случае угловую деформацию рст необходимо опре делять по формуле (185), при этом получаемое значение не должно превышать величины, определяемой по формуле (190).
Закрепление полотнища против поперечного изгиба при при варке набора, как и при сварке стыковых соединений, снижает угло вые деформации. Суммарный угол изгиба полотнища в этом случае не будет больше величины, определяемой формулой (155).
В случае приварки набора к полотнищу прерывистым швом при
У /У ^ 1 /2 угловую деформацию полотнища |
рпр можно |
прибли |
||
женно определять, как и для сплошных швов, |
при этом полученное |
|||
значение (рспл) |
необходимо умножить |
на коэффициент |
прерыви |
|
стости, т. е. |
|
|
|
|
|
Рпр = РсплТ1. |
|
|
(191) |
где /ш — длина |
приварки прерывистого |
шва, |
см; |
|
/ш — шаг прерывистого шва, см.
Шахматные и цепные швы должны рассматриваться и рассчиты
ваться, как двусторонние, т. е. с учетом рст. |
закрепле |
При l j t m < V2 участки между приварками служат |
|
ниями против изгиба полотнища. В этом случае рг и р2 |
необходимо |
определять по графикам (рис. 47), как для жестких конструкций (кривая /).
§ 21
Общие формулы для определения остаточных поперечных деформаций сварных соединений
Суммируя влияние всех перечисленных выше факторов на попе речные деформации сварного соединения от наплавки отдельных валиков, можно получить следующие общие формулы для опреде ления остаточных поперечных деформаций.
121
Погонный объем поперечного укорочения от выполнения г-ГО прохода в общем случае определяется по формуле:
где |
|
|
|
= 5< 7„ . п . |
|
|
( 1 9 2 ) |
|
||
|
Яп. П |
КП(1 |
' ^Сф-^t) Япу |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
t = |
су = wсу |
f°-255 + |
°-745^ |
(°’°4 + о , т жКу)} (1 + а |
д |
х |
||||
|
х |
[1 -h/Cc(l |
- ^ б ) ] а д + |
- | ( 1 |
- * |
в)- |
|
(193) |
||
Здесь К„ определяется по рис. |
17 или |
18; Кф— по рис. |
15; |
Kq— |
||||||
по рис. 65; Кж— по рис. 65; |
К/ |
— по рис. 65; |
К ц— по рис. 41; |
|||||||
|
|
|
|
Кс — по рис. 38; /Си — по форму |
||||||
|
|
|
|
ле (113, а); |
Ко— по формуле (178) |
|||||
|
|
|
|
или по рис. 57—61. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Положение объема поперечного |
|||||
|
|
|
|
укорочения, т. е. расстояние от |
||||||
|
|
|
|
его центра тяжести до середины |
||||||
|
|
|
|
высоты рабочего сечения сварного |
||||||
|
|
|
|
соединения (рис. 64) 2,-, определяет |
||||||
|
|
|
|
ся по рис. 46. |
поперечные |
пла |
||||
|
|
|
|
|
Остаточные |
|||||
Рис. 64. Геометрические параметры |
стические деформации от наплавки |
|||||||||
многопроходного стыкового шва. |
г-го прохода в общем случае вызы |
|||||||||
о — середина толщины |
листа; о ' — сере |
вают поперечное укорочение свар |
||||||||
дина высоты рабочего сечения шва после |
ного соединения |
и угловые дефор |
||||||||
наплавки i-ro прохода; |
о" — центр тяже |
|||||||||
сти объема |
со*; 6 — толщина листа; 6^ — |
мации, определяемые по формулам: |
||||||||
высота |
рабочего |
сечения |
шва |
после |
на |
|
|
|
|
|
плавки |
г-го прохода; |
d. |
— |
расстояние |
A |
= |
|
(194) |
||
середины высоты |
рабочего |
сечения |
шва |
|
||||||
от середины толщины листа; гг- — расстоя |
|
|
|
|
||||||
ние центра тяжести объема w. от середины |
- ^ |
- = |
1 2 ^ |
±L (195) |
||||||
|
рабочего |
сечения |
шва. |
Р, = |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
si |
6‘ |
б/ |
|
где АЬ( — поперечное укорочение сварного соединения от наплавки г-го прохода, замеряемое посередине высоты рабочего
сечения, |
см; |
|
листов |
относительно |
один |
|
[3(. — угол поворота свариваемых |
||||||
другого, |
вызываемый наплавкой г-го прохода, |
рад; |
||||
wt — погонный объем |
поперечного |
укорочения от |
наплавки |
|||
г-го прохода, см2; |
|
соединения |
после |
|||
6; — высота |
рабочего |
сечения сварного |
||||
наплавки г-го прохода, см;
г,- —■расстояние между центром тяжести величины wi и сере диной рабочего сечения.
Полное поперечное укорочение сварного соединения при много проходной сварке от m проходов определяется по формуле:
m m
АЬ - £ |
(Д&, ± Мг) = 2 ЛЬг ( 1 =t !2 J |
- |
(196) |
ад |
ад |
1 1 |
|
122
где d{ — расстояние от середины рабочего сечения сварного соеди нения до середины толщины свариваемых листов после наплавки г-го прохода, (см. рис. 64).
В формуле (196) первый и второй члены имеют одинаковые знаки при условии, если середина рабочего сечения и наплавляемый валик находятся с разных сторон от середины толщины листа и в случае расположения валика и середины рабочего сечения с одной стороны от середины листа, а валик находится ближе к середине толщины листа, чем середина рабочего сечения.
Полная угловая деформация сварного соединения при много проходной сварке от т проходов определяется алгебраическим сум
мированием углов |
поворота |
от отдельных |
проходов |
по |
формуле: |
||
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
Р |
= /=Е1 ± |
Р / |
, |
|
(197) |
где |
определяется |
по формуле (195) |
или |
графиками |
на |
рис. 47. |
|
В формуле (197) принимается знак плюс для проходов, вызываю
щих уменьшение угла между свариваемыми |
листами при |
замере |
с лицевой стороны, и минус — для проходов, |
вызывающих |
увели |
чение угла между листами при замере с той же лицевой стороны. Объем поперечного укорочения всего сварного соединения от
сварки т проходов |
|
|
|
W = ЛШ ш, |
(198) |
где ДЪ— поперечное |
укорочение, определяемое по формуле |
(196), |
см; |
|
|
5 — толщина свариваемых листов, см; |
|
|
1Ш— длина шва, |
см. |
|
Из формул (195) и (196) видно, что для определения поперечного укорочения и угловых деформаций сварного соединения необходимо знать не только жесткость конструкции, конструктивные элементы
запроектированного сварного соединения и |
режим его |
сварки, |
но |
и элементы шва после выполнения каждого |
прохода |
(б,-, dt). |
Эти |
элементы в свою очередь зависят от конструктивных элементов свар ного соединения, режима сварки и очередности заполнения разделки. Для облегчения расчетов в приложении 1 приведены графики для определения б(- и dt, которые построены на основании аналитических расчетов для основных судостроительных материалов, свариваемых на режимах, рекомендуемых соответствующими «Основными поло
жениями на сварку. . .».
Очередность заполнения разделки приведена на самих графиках.
П р и м е р 1. Определить поперечные деформации при наплавке валика авто матом на большой лист толщиной б = 14 мм в свободном состоянии при естественном
охлаждении. |
|
|
|
|
Материал — сталь ВСт.Зсп. |
/ св = |
990 |
А; (/д = 40 В; |
VCB= 35 м/ч. Флюс |
Режим наплавки: d3Jt = 5 мм, |
||||
ОСЦ-45. |
/Си = |
Кт = |
_ |
_ |
Расчет. Из условия сварки |
Ко = Кп — Ко — 1- |
|||
123
Из |
таблиц |
1 |
и |
|
2 |
|
имеем: |
|
су |
|
12,5 |
10-в |
см3/кал; |
es = |
12 10“4; |
кТ0а == |
|||||||||||||
= 0,09-750 |
0,068 = |
4,6 |
кал см/с2; |
p = s = |
1; |
rj = |
0,85- |
По |
формуле |
(9)q a = |
|||||||||||||||||||
— 8200 |
кал/см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По рис. |
15 Аф = |
|
0,25; qn. п = (1 |
— Аф)?п = 6150 |
^ |
|
^ |
|
|
= |
3150 кал/см3. |
||||||||||||||||||
Для ^ - |
= |
198 |
А/мм ф0 = |
|
0,56 |
(рис. 42). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Яи. тУс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
По |
рис. 44 |
для |
е3 = |
|
- |
ХТ0а |
|
= |
1290 |
т)0 = |
0,23; ф0 г|0 = |
0,13. |
|
|
|||||||||||||||
По |
рис. 65 |
Аб = |
0,72; |
|
для |
^ |
|
|
|
= 7>5 1/см |
Ар = |
1. |
|
|
|
||||||||||||||
„ |
аТ0 |
|
12,7-10-6-750 |
= |
|
оп |
’ |
|
. . . . |
|
... |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Для |
|
= |
|
■ |
|
,9Т|,,.4---- |
|
8,0 |
Кц = |
0,23 (рис. 41). |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Птт„ |
а |
Яп. п . |
|
12-10"4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
: |
33,0 |
|
и |
от = |
8 |
Ас = |
|
0,30 |
(рис. 38). |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
ДлЯ |
|
сп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
су 8S02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
По формуле (193) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
I = |
12,5- 10"8 (0,255 + |
|
0,745-0,72-1) |
(1 + |
0,23-0,72) (1 + |
0,30-0,28)-1 |
= |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
12,8-10"8 |
см3/кал. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
По формуле (192) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
( 1 |
_ |
АфА6)<?п - |
(1 — 0,25-0,72)-8200 = |
6720 кал/см. |
|
|
|||||||||||||||||||||
По |
формуле |
(194) |
|
Дb = |
12,8-10 |
в- |
|
—т |
= 0,062 |
см. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По |
рис. 46 |
для |
|
S = |
эф0т]0 |
|
|
= 410 |
кал/см3 |
|
|
= |
0,035. |
|
|
||||||||||||||
По |
формуле |
(195) |
|
(3 = |
12 |
|
|
|
0,035 |
= 186-10~4 |
рад. |
|
|
|
|
||||||||||||||
П р и м е р |
|
2. Определить поперечные деформации при наплавке валика на |
|||||||||||||||||||||||||||
закрепленный к стальной |
|
плите |
лист |
толщиной 5 |
мм |
из сплава АМг-5 |
в среде |
||||||||||||||||||||||
аргона вольфрамовым электродом. |
dnpnc = |
3 мм; |
/ св = |
200 |
А; |
1/д = |
19 В; VCB — |
||||||||||||||||||||||
Режим наплавки; <1ЭЛ= |
|
4 мм; |
|||||||||||||||||||||||||||
— 0,34 см/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ас = |
|
|
Аж = |
К а = |
Kd = |
|
|
Аи = |
|
|
||||||
Расчет. |
Из |
условия |
сварки |
0; |
1; |
0,8. |
|||||||||||||||||||||||
Из табл. 1 и 2 |
су |
= |
41 • 10"8 см3/кал; |
es = |
21 • 10"4. ХТ0а = |
0,32- 400-0,48 = |
|||||||||||||||||||||||
= 61,5 кал-см/с2; р = |
3,5; |
s — 1,5; г] = |
0,4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
По |
формуле |
(9) |
<7п = |
|
1070 кал/см; |
|
|
= |
4300 кал/см3;. |
|
|
|
|
||||||||||||||||
Для |
- - |
= |
50 |
А/мм ф0 = |
0,38 (рис. 42). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Для |
“ ЭЛ |
2 |
г)0 = |
|
0,15 |
(рис. 44). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
е3 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
По |
рис. |
45 |
для /гфо'Ло |
Qn. п |
|
860 |
кал/см3 А6 = |
0,96 |
и |
|
для |
—— — 0,72 1/см |
|||||||||||||||||
|
б2 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Ар — 0,82 (рис. |
65). |
|
|
|
|
26,10"4-400 |
_ |
с |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
„ |
|
|
|
аТ„ |
|
|
|
0,16. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
По рис. 41 |
для — ^ = |
|
— 0 , |
, п - 4 |
— О А, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21- |
10"4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
По формуле (193) %= 39 -10"8 см3/кал. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
По формуле (194) Дb = |
0,083 |
см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
По рис. 46 для S = |
s+pio ^ ir = 370 |
кал/см3 |
= |
0 |
и р = |
0. |
|
|
|||||||||||||||||||||
П р и м е р |
3. Определить поперечные деформации при аргоно-дуговой сварке |
||||||||||||||||||||||||||||
плавящимся электродом больших листов из сплава АМг-61 |
толщиной 20 мм с закре |
||||||||||||||||||||||||||||
плением |
против |
изгиба. |
|
Конструктивные |
элементы |
приняты |
в |
соответствии |
|||||||||||||||||||||
124
ч
Рис. 65. Графики для определения коэффициентов К& Kv и Кж-
125
сГОСТ 14806—69: Х-образная симметричная разделка, угол разделки 60а, притупле ние 5 мм, зазор 2 мм.
Сварка производится на постоянном токе проволокой АМг—61 за два прохода
состыванием после первого прохода.
Режим сварки: |
|
500 A; UA = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
d3n = 4 мм; / св = |
29 В; |
1/св = |
0,5 м/ч. |
|
|
|
|
|||||||||||||
Расчет. Из условий сварки К и = |
Кж= |
Ко = Kd — 1 и Кс = |
0. |
|
||||||||||||||||
Из таблиц 1 и 2 — |
= |
4110"6 см3/кал; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
су |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кТ0а = |
0,32 |
400 0,48 = |
|
61,5 |
кал-см/с2; р = |
3,6; |
s = |
1,5; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т) = |
0,7. |
|
|
|
|
|
|
|
||
По формуле (9) |
qn = |
4860 кал/см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
„ |
|
|
<хГ0 |
|
26-10-6 - 400 |
= |
. |
.. |
„ |
|
|
|
|
|
||||||
По рис. 41 для |
|
|
= |
26- Ю~4 |
4 |
^ ц ^ 0-13- |
|
|
|
|||||||||||
По рис. 42 для |
|
= |
125 |
А/мм, ф0 = |
0,3. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
По рис. 44 |
для |
es : |
ЯгУс |
|
19,8 |
т)0 = |
0,18; ф0т|0 = 0,054. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
1/ |
ХГаа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
По |
рис. 65 |
для |
|
0,5 |
|
'■<* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
а |
- 0 .4 8 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
I проход. По рис. |
|
|
0,6-4860 = |
2920 кал/см; |
|
|||||||||||||||
18 Ап = |
0,6; |
qn. п = |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
б ^ |
= 0,5 |
|
см; |
|
бi = |
1,25 см; |
|
|
|
|
|||||
|
б2. |
0,52 |
= |
1 1700 кал/см; |
|
П = |
3,6- 0,054-11700 = 2300 |
кал/см3. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
По рис. 45 |
К6 = |
1- По формуле (193) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
| = |
41 |
10-е [0,255+ |
0,745-1 |
(0,04 4- 0,96 |
0,9)]■ 1,13 = |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
43-10"6 |
см3/кал. |
|
|
|
|
|
||||||
По |
формуле (194) |
АЬ1 = 4310 |
|
0 |
2920 |
|
|
см. |
|
|
|
|||||||||
|
^ |
|
— 0,101 |
|
|
|
||||||||||||||
По рис. 46 для 5 |
= |
1,5- 0,054-11700 = |
|
950 кал/см3 |
|
= |
0 и ^ = |
0. |
||||||||||||
II |
проход. |
qn = |
qn. n ~ 4860 |
кал/см; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
б£_! = |
1,28 |
см; |
|
6; = 2 |
см; |
б,- |
, |
= 4 ^ ^ |
|
= ЗЮО кал/см3 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П-48 |
|
|
|
|
||||
По рис. 45 для |
П = |
3,6-0,054-3100= |
600 кал/см3 |
Ав = |
0,8. |
(1 + |
АцАв) = |
|||||||||||||
= 1,11. |
По формуле |
(193) |
4 = |
3810“6 |
см3/кал. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
По |
формуле (194) А6а=38- |
|
|
|
= |
0,092 |
см. |
|
|
|
|
|
||||||||
По |
рис. 46 |
для |
S = |
1,5- 0,0543100 = |
250 |
кал/см3 |
|
= |
0,01. |
|
||||||||||
По формуле (195) р2 = |
|
О 092 |
0,01 = 55 -10'4 |
рад. |
|
|
|
|||||||||||||
12 —^ — |
|
|
|
|||||||||||||||||
От двух проходов Дb = |
1,01 + |
0,92 *=» 2 мм и Р = 5510=4 рад. |
|
|
||||||||||||||||
П р и м е р |
4. Определить объем поперечного укорочения от наплавки попереч |
|||||||||||||||||||
ного валика на поясок двутавровой балки (сталь |
ВМСтЗсп) посередине'ее длины. |
|||||||||||||||||||
126
Длина балки 1400 мм; сечения поясков 405Х 11,6 мм; стенки 185X9,5 мм;
26 ~
Режим наплавки: электроды УОНИ-13/45; |
йэп= |
А мм; |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
/ св = |
200 |
A; |
UA = |
|
25 В; |
Рсв = |
|
0,18 |
см/с. |
|
|
|||||
Расчет. |
Из условий |
сварки Ли = |
|
Ха = |
Кп = |
|
Хп = |
|
1; |
Лц = |
0,24. |
||||||||
Из табл. |
1 |
и |
2 — |
|
= |
12,5- 10“в см3/кал; es = |
1210'А |
|
|||||||||||
|
|
|
су |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
ХТаа = |
0,09-750-0,068 = 4,6 |
кал-см/с2; |
р = |
s = |
1; ц = |
0,8. |
|||||||||||||
|
|
|
<7п = |
|
5330 |
кал/см; |
■%- = |
3950 |
кал/см3; |
|
|
||||||||
|
|
|
с о д / |
|
|
, |
|
|
о2 |
|
5330-0,182 |
|
QO |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|||||||||
|
|
|
50 А/мм; |
г)’0 = 0,35; е3 = |
------^ |
----- |
3,8; |
|
|||||||||||
|
щ = |
0,22; |
я|)0г)0 = |
0,77; |
Лб = |
0,57; |
|
~ |
|
c-sO |
= 41; |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Су |
|
|
|||
|
|
|
Л с = |
0,35; л ж = 0,27. Лр = |
1 . |
|
|
|
|
||||||||||
|
£ = |
|
12,5- 10-6 |
[0,255 + |
0,745-0,57 (0,04 + |
0,96-0,27)] |
|
||||||||||||
|
(1 + |
0,24-0,57) |
[1 + |
0,35 (1 — 0,57)] = |
6,3- 10-° |
см3/кал. |
|||||||||||||
|
|
|
1Г = |
|
6 ,3 -Ю"6-5330-40,5 = |
1,36 см3. |
|
|
|||||||||||
§ 22
Частные случаи определения поперечных деформаций
1. Двухпроходная сварка (по одному проходу с каждой стороны) стыковых соединений свободных листов, собранных на прихватках, обычно сопровождается сквозным прогревом. В этом случае попереч ное укорочение от двух проходов определяется по формуле
|
|
|
(199) |
Ш |
^ П- |
п "Ь 9п. п) (1 + Кц), |
(200) |
где q'n п — погонная |
энергия |
нагрева листов от первого |
прохода, |
кал/см; |
второго прохода, кал/см; |
|
|
<7° п — то же от |
|
||
б — толщина |
свариваемых листов, см. |
|
|
2. При симметричной Х-образной разделке кромок и при выпол нении проходов поочередно с каждой стороны на одинаковых режи
мах di |
0; Pt- =* 0. В этом случае |
|
|
|
|
Ab = |
т |
|
(201) |
|
S |
Д*,; |
||
|
|
г=1 |
(202) |
|
|
Р |
= |
о- |
|
127
А В, м м
Рис. 66. График для определения поперечного укорочения AS стыковых соеди нений из углеродистых и низколегированных корпусныхсталей при автоматиче ской сварке «на весу».
■ — при угле наклона изделия (шва) 0—8 ° ; ---------—при угле наклона изделия (шва) 8— 15°; / — для соединений без разделки кромок; 2 — для соединений с V-образной разделкой кромок; 3 — для соединений с Х-образной разделкой кромок.
А В,мм
Рис. 67. График для определения поперечного укорочения АВ стыковых соединений из углеродистых и низколегированных KOfmyc-ных сталей при ручной сварке.
1 — для соединений с V-образной разделкой кромок; 2 — для соедине ний с Х-образной разделкой кромок.
128
3. При автоматической сварке «на весу» под слоем флюса ОСЦ-45 и при ручной сварке электродами УОНИ-13/45 стыковых и тавро-, вых соединений из углеродистых и низколегированных корпусных сталей на режимах, соответствующих ОСТ5. 9083—72, поперечные укорочения определяются по рис. 66—68.
Рис. 68. График для определения поперечного укорочения АВ полотнища от при варки набора сплошным швом с одной стороны конструкций из углеродистых и низ колегированных корпусных сталей.
* |
— для К = 6 мм и |
qn |
= 3900 к а л / с м ;---------------------для К |
= 5 мм |
и |
Яп ~ |
|
= |
2800 кал/см; О —О —О — Д^я К |
= |
4 мм и дп = 2000 кал/см; —• —• — • ------ для К |
— 3 мм |
|||
и Яп = 1200 кал/см; 6П — толщина полотнища, мм; 6р — толщина ребра, |
мм; 1 — при 6р = |
||||||
= |
3 мм; 2 — при 6 = 4 мм; 3 — при 6 = 6 мм; 4 — при 6р = |
8мм; 5 — при 6р = |
10 мм; |
||||
|
|
6 |
— при 6р = 12 мм. |
|
|
|
|
|
4. При автоматической сварке проволокой |
ЭИ-903 |
под флюсом |
||||
48-ОФ-11 и ручной сварке электродами ЭА-606/11 |
сталей |
|
типа |
||||
ЮЗ на средних режимах, рекомендуемых «Основными положениями на сварку. . .», поперечные укорочения стыковых и тавровых сое
динений определяются по рис. 69—71.
5. При автоматической сварке проволокой ЭИ-981А под флюсом 48-ОФ-9 и ручной сварке электродами ЭА-981/15 стали АК-29 в соответствии со средними режимами, рекомендуемыми «Основными
5 С. А. Кузьминов |
1^9 |
Рис. 69. График для определения поперечного укороче ния ДВ стыковых соединений из стали марок ЮЗ и ЮЗХ при автоматической сварке.
------------------ для соединений с Х-образной разделкой кромок;
-------- ------ — для соединения с V-образной разделкой кромок; О—О—О — для соединений без разделки.
А В,
5.0
4.5
4.0
3.5
3.0
2.5
2.0
О |
10 |
20 |
30 |
40 |
$,мм |
Рис. 70. График для определения поперечного укорочения ДВ стыковых соединений из стали марок ЮЗ и ЮЗХ при ручной сварке.
..... . — — для |
соединений |
с |
Х-образной |
разделкой |
кромок; |
------------------для |
соединений |
с |
V-образной |
разделкой |
кромок; |
0 —0 —0 — для соединений без разделки. |
|
||||