книги из ГПНТБ / Пилягин А.В. Пути повышения качества проектирования и возведения фундаментов в Марийской АССР

где: hp—.глубина

заложения

ростверка, м.;

•,'о — средний

объем веса

материала фундамента и

грунта на его уступах, т/м3 ;

d — диаметр

сват, .м.

кусте. Кроме того, при получении

дробного

значения

числа свай

их количество

увеличивают до

ближайшего

целого. Все это приводит

к существенной

недогрузке

свай. Значительно точнее количество свай в

фундаменте

с учетом веса ростверка и грунта

на его уступах можно

определить,

зная зависимость площади

ростверка от

числа свай

в фундаменте.

Приведенный

нами анализ

верка

связана

с

числом

свай

л пне иной

зависимостью

F p =

[0,043 ( d - 3 0 ) + 0 , 7 2 1 т

—1,5

(26)

Подставляя

выражение

(26)

в

(25)

и

решая

относи­

тельно «т», получим:

т =

=

N P - 1 , 5 1 V 7 o c p . n

( 2 7 )

Р — hp-Tocp-n-k

где К=0,043

(d—30)+0,72; для сван

d = 30

см К = 0,72;

d = 35 см, К=0,935;

d = 40 см, К=1,1б;

п—коэффициент перегрузки, равный 1,1.

Для ленточных свайных фундаментов при шаге за­

бивки свай «3d» и свесе ростверка за наружную

грань

сваи 5 см площадь ростверка

может

быть

найдена лз

выражений

однорядный

фундамент

F p = ( d + 10)3d;

двухрядный

фундамент

с

.рядовой

забивкой

свай

F p = (4d+.10)il,5d;

двухрядный

фундамент

с

забивкой

сваи в

шахматном

порядке

F p

=(4d + 10)2d;

трехряд­

ный фундамент

F p

=(7d+10)d.

фундамента

Количество

свай

на 1 п. м. ленточного

может

быть

найдено

по формуле

(25) при

подстановке-

вместо

(3d)2

соответствующего

значения

площади

йона

строительства,

возможности

пучения

грунтов

при

nip ом ерзании, геологических

и

гидрогеологических

условий

площадки,

конструктивны*

оообеиностей

воз­

водимы* и примыкающих к ним сооружений

(наличии

подвалов, подземных 'Коммуникаций,

фундаментов

под

оборудование

и т. д.),

'размеров

ростверка,

способов,

производства

работ

по

возведению

фундаментов.

iB пучннистых прунтах подошва ростверка

заклады­

вается ниже расчетной глубины промерзания.

Как

из­

вестно, морозное пучение грунта происходит

в основ­

ном

за

счет

перемещения влаги

к

границе

промерза­

возможно в глинистых

прунтах и

в мелких и

пылева-

тых песках и происходит тем интенсивнее, чем

ближе

уровень грунтовых вод

к фронту

трюм ерзай и я.

Счита­

вых вод в

период промерзания

(СНиП II—Б. 1—52,

табл. 6).

Если глубина заложения

подошвы ростверка

глублять на 0,1—0,15 м ниже планировочных

отметок

с укладкой под ростверки .наружных стан слоя

шлака

толщиной не менее 30 см или песка мощностью

50

ом.

При пучннистых грунтах ростверк укладывается

по

висимости от величины нагрузки

овай

размещаются в

1,23

ряда в рядовом или шахматном

порядке.

Оси

одиночных

свайных

рядов

необходимо совме­

щать

с

линиями

действия

нагрузок.

В однорядных

том возможных отклонении (0,2—0,4) d

овай при

за­

бивке. Расстояние от края сван до края

ростверка

при­

нимается .не менее 5 см.

лесообразно применять

при

положительной

темпера­

туре наружного воздуха

и

малом количестве

однотип­

касами. При большом

количестве однотипных элемен­

тов и при производстве

работ в зимних условиях рост­

ыонолнчпвання

колонн

в

стаканах

ростверков

прини­

мается согласно ОНиП II—<Б. 1—62,

ноне ниже

150. Вы­

сота

ростверка

назначается

из условия

работы

плиты

па продавливан'ие

и должна

быть

для

жилых

и

граж­

данских зданий

не

менее

30

см, а

ширина — не

менее

40 см. Верхние концы железобетонных

сваи

и

армату­

ры заделываются в ростверке на величину:

1) при работе овай на

вертикальную

сжимаемую

нагрузку: сваи—не менее 5

см, арматура — 25

см;

2) при передаче на сваи

вертикальной

растягиваю­

щей

или горизонтальной

нагрузок:

ствол — 10

см, ар­

матура— 40 ом или, по

крайней

мере,

30

диаметров

стержней рабочей арматуры.

При одинаковой отметке верха овай допускается за­

делка

овай в ростверк

на величину одного

диаметра

чет свайных ростверков

производится на: 1) продавли­

вай:! ie по

наклонным

сечениям; 2) разрушение по на­

клонным

плоскостям;

3)

на изгиб.

•При расчете

ленточные

свайные

фундаментов

под

стены зданий и

сооружений

ростверк

рассматривается

как многопролетная

неразрезная балка, опорами кото­

рой служат овин. Ростверк рассчитывается

на насруз-

юп, возникающие в строительный и

эксплуатационный

периоды.

П(рн наличии двух рядов

свай, расположенных

по

прямоугольной

сетке,

за

расчетный

пролет

принима­

шахматном порядке —расстояние

между

осями

свай

по диагонали. При расчете на

нагрузки

в

период

силы находят из выражений:

М о п =

; М п п

=

0,5Mo n ;

Q =

^

.

(28)

Здесь

М о п ,

М„р—соответственно

опорный и

пролетный

моменты;

Q — поп еречи а я

сила;

венный

вес

qi c —вес кладки

.высотой

0,51 н

собст­

ростверка;

1 — расстояние между

осями

свай;

L p — расчетный

пролет,

L p = 1,05(1—d) ;

d—ширина грани призматической сваи.

•При расстоянии от низа проема до верха

ростверка

менее

1/31

учитывается

вес кладки

до

верхней

грани

железобетонной перемычки над проемом. В случае,

ес­

ли

перемычки

каменные,

то

вес

кладки

определяется

для

высоты, превышающей отметку

верха

проема

на

1/3

его

ширины.

Расчетные,

опорные

и

пролетные

моменты

от

на­

грузок,

возникающих

в

эксплуатационный

период,,

образом, что расстояние от края проем

до грани сваи

меньше длины «а» основания эпюры,

то

эпюра

нагруз­

ки принимается в виде трапеции,

площадь

которой

раина площади треугольника. Размер «а» для

всех

схем

нагрузок

определяется

поприближенной

формуле

а

=

3 ' 1 4 1 ^ Б 7

'

(29)

где: Е, Е к

— соответственно

модуль

упругости

железо­

бетона

ростверка

и кладки стены;

I—момент

инерции

поперечного

сечения

ростверка;

Ь к — толщина

кирпичной или крупноблочной

стены,

опирающейся

на

ростверк.

Ордината

эпюры

нагрузки

над

гранью

сваи

опреде­

ляется

по формуле

Р о

= 0,3

q L p - j X " ^

,

(30)

где

q

равномерно

распределенная

расчетная

нагрузка

от здания на уровне подошвы ростверка.

Опорный

изгибающий

момент

и

поперечная

сила

для

схем а, 6,

г, д находятся по

формулам:

М о п = " ^ Г " ( 2 _

ц ) :

Q = ° ' 5 P ° - a '

( 3 1 )

qlA,

а для схемы «в»

М =

- J T J -

•

(32)

По найденным значениям М и Q

подбирают

сечения

ростверка

и

арматуры.

Для упрощения вычислений расчетных изгибающих

моментов -в ленточном

ростверке

приводится

номограм­

ма

(рис. 27),

которая

позволяет

таисже выбрать

схему

Номограмма составлена для

кладки из

глиняного

кирпича

полусухого

прессования

-на

растворах марки

М > 1 0

и

силикатного М=10 .

Поэтому

полученное

отношение

Ер : Екл.

(вертикальная

шкала

в середине

кладки из

силикатного

кирпича

на

растворе

марки

М = (25-f-200)

и из глиняного

кирпича

пластичного

прессования

на

растворе

марш

10 в

1,5

раза,

марки

(25^-200) — в 2

раза.

зависимости

от величины моментов Mi и Мз по

форму­

лам, приведенным в таблице 3.

Величина

момента

М,(2)

находится

в

зависимости

от значения

«а»

и

расчетной иащрузкн

на

ростверк.

Определение

момента

М2 (3)

производится

в

зависи­

мости от размера «а»,

расчетной

нагрузки

на

ростверк

и расчетного

пролета.

При определении

момента

M i

для расчетной

схемы

«г» необходимо вместо «а» принять значение

a = L p , а

при вычислении

Mi и Мз для

схемы «д»

a = s.

Значения

коэффициентов

Ki и Кз приняты

равными

Kj

=

2 -

,

(33)

а

К2

= (1^ - 17) - ^ ,

(34)

4 А. В. Пнляпш

97

Н 0 >

^

,

(35)

^

0,75 Rp-bcp

V

где:

Р п р —(расчетная

продавливающая

сила, равная

сумме

реакций

свай,

расположенных

за

пределами

пл оокост11 nip одавлив aimi я;

RP —расчетное сопротивление бетона на растяже­

ние;

Ьс р —среднее

арифметическое

между

верхним и

нижним

основаниями

пирамиды

продавлпва-

нпя в пределах расчетной высоты

ростверка.

Вычисление реакции

свай ведется

на

расчетные на­

вес

ростверка и грунта

па уступах

не учитывается,

так

как эти нагрузки не

вызывают

изгиба ростверка.

арматуры до: 1) дна стакана при

а с т : Ь с г <0,5, 2) вер­

ха ростверка при

aC I :hC T

>0,5; где

aVT и ht T —соответ­

ственно толщина

стенок

и глубина

стакана под колон­

вай ие по

пирамиде

с углом наклона

боковых

гранен,

равным 45°. Однако

при

большой

высоте

свайного

ростверка

и малом

шаге

забивки свай, как

правило,

боковых npainefi пирамиды большим 45°.

Поэтому в

таком случае высоту ростверка необходимо

определять

из условия продавлнвания одной аваей [8].

В местах

Q - , R „ - b - h 0 ,

(36)

где: Q—поперечная

сила,

равная

сумме

реакций

свай,

расположенных

за

пределами наклонной

плоскости,

проходящей щерез ослабленное

сечение;

ho—высота

ростверка

в дампом

сечении;

b — ширина подошвы

ростверка.

В сеченняк

ростверка

по грани

колонны в местах из­

менения

его высоты определяются

нети бающие

момен­

ты, а по

ним подбираются

площадь

сечения

арматуры.

F, =

—

,

(37)

0,9 h0 -Re*

где: М — изгибающий момент

в рассматриваемом

сече­

нии высотой ho;

Ra — расчетное

сопротивление

арматуры

на

растя­

жение.

Глубина

стакана

принимается

для

колони:

1)

одиночной

hc

>

а к ;

2)

двухветвевой

hL .S>l,5 а к !

hc

> 0,5 + 0,33

1 к ,

где: ак —.(больший размер

поперечного

сечения

ветви

колонны;

1К

— расстояние

между

наружными

гранями

двух­

ветвевой

колонны.

Глубина заделки колонны в фундаменте

должна

быть не менее 30 диаметров продольной

арматуры ко­

лонны,

а

глубина

стакана

на 50 мм болыше. Толщина

стенок

стакана

и дна должна

быть

не менее 200 мм.

приложении нагрузил стенки стакана

армируются, ге­

ли их толщина

менее 0,75 высоты верхней ступени. Ар­

мирование осуществляется

продольной

и

поперечной

арматурой.

В качестве

арматуры

стенок стакана

используют

сварные сетки

с диаметром

стержней не менее 8 мм и

4*

S9