книги из ГПНТБ / Пилягин А.В. Пути повышения качества проектирования и возведения фундаментов в Марийской АССР

варианты решения

свайных

фундаментов

при их

экс-

цен три ч/н oiM з'апруж ей пи:

1)

.количество

свай, забиваемых по

равномерной

сетке,

принимается

большим,

чем это

требуется

по

4. О п р е д е л е н и е о с а д о к с в а й н ы х ф у н д а м е н т о в

Анализ определения осадок свайных фундаментов

показывает, что почти все известные способы

их

рас­

чета исходят из рассмотрения фундамента

как услов­

ного массива, независимо

от вида

грунтов,

числа

свай,

а

также

способа

погружения. Такая схема

определе­

ния осадок применима

в

ограниченном

числе

случаен,

а

подобное представление о работе кустов

базируется

на

предпосылках,

не отражающих

всех

сложных

про­

цессов,

происходящих

в

овайных

фундаметах,

начиная

от

момента забищкл свай

и до загружения

весом

со­

оружения.

выборе размеров

условного

массива

и места приложе-

№ня уплотняющего

давления.

Одни

(Голубков

В. Н.,

Лалети.н Н. В., Луга А. А., ОНиП II—Б. 5—67)

прини­

мают условную ширину фундамента

равной расстоянию

крайних рядов

свай на расстоянии

I -tg

другие (До-

лпнскнй А. А.,

Дорошкевич Н. М.,

Егоров

К. Е., Пер-

массива по контуру наружных

рядов

свай,

без учета

притрузки,

создаваемой

в П Л О С К О С Т И

острия

свай от

сил трения

грунта по

боковой

поверхности

фундамен­

тренко Г. М.) и

в большинстве

случаев на

уровне ос­

трия

свай. При

найденных размерах условного масси­

ва и

плоскости

приложения

уплотняющего

давления

свай и окружающего грунта и

приводит к

занижению

осадок

фундаментов.

Другой

.крайностью

являются

предложения Соловьева Ю. И. и Барвашева

В. А. по,

определению

осадок овайных

фундаментов

во всех

случаях

капе

отдельных

овай

с взаимным

влиянием,

ных

теоретических

расчетов

определения осадок

сван-

пых

фундаментов

в

песчаных

грунтах

привели к

появ­

лению эмпирических

методов

(Луга

А. А., Мейерхоф,

Сопоставление данных испытаний свайных

кустов и

одиночных CBiafi

и изучение совместной работы свайных

фундаментов и

грунтов основания, проведенные

авто­

ром на моделях

и в натуре [:14, 15, 31, 32, 33],

а

также

бпвкн

и способа

погружения свайный фундамент

мо­

жет работать как:

1)

фундамент

на

естественном основa.i-пни, когда

прунт

междусвайиого

пространства перемещается

вме­

сте со

сваями;

С х е м а

I I . При

шаге забивки свай от 3

до

15d и •

наличии

под

остриями

свай грунтов,

не

способны*

уплотняться

при их забивке, осадку свайных

куетоз

правильнее определять как для отдельных свай

с уче­

том их взаимного влияния.

С х е м а

I I I . При

расстоянии

между

сваями

^>15d

осадка

фундамента

может быть

принята

равной

осад­

ке одиночной оваи,

испытанной

статическим

загруже-

Дчтя уточнения возможных схем

работы свайных

фундаментов

необходимы дальнейшие

наблюдения за

послойными

перемещениями грунтов

основания свай­

свай, свай в составе кустов

,и пенетрации,

проведенной

до и после забивки свай в кусты.

При малых расстояниях

между

сваями

фундамент

до определенного значения

осадки

работает

как ::а

естественном основании, а

срез происходит

по

периме­

нагрузки на куст и мало зависит от распределения

на­

грузок на каждую сваю. Осадку

свайного фундамент,

как условного массива,

целесообразно

определять

от­

дельно

от

нагрузки, передаваемой

боковой

поверхно­

стью и

остриями свай.

Однако

данных

значений

сил

трения,

развивающимся

по

боковым

поверхностям

свайных

фундаментов, недостаточно,

поэтому

в

поряд­

ке .первого

приближения (действуя

в

запас)

можно

считать, что вся нагрузка приложена в плоскости

ос­

трия свай, а ширину фундамента

принимать

равной

расстоянию

между наружными

гранями

крайних

рядов

тодами

суммирования или ограниченной

сжимаемой

толщи

[13].

Осадку свайных

фундаментов, работающих по схе­

ме I I , необходимо

определять отдельно от

нагрузок,

поверхностями овай с учетом

взаимного влияния.

Осадка, вследствие деформации

грунтов, расположен­

даваемой

боковыми поверхностями свай,

определяется

из выражения [30,

33]

2(1 —

|А2)

f"d

О - я : К

, ? , * ] •

< 3 8 )

где F — нормативное

сопротивление

по

боковой

по­

верхности

сван

для

прунта,

расположенного у

острия

сваи, т/м2 ;

Нэ — эквивалентная

сношаемая

толща,

определяе­

мая из выражения

Нэ

=

— — ~ - w cP -5d;

1 — 2 IJ.

ш с Р —коэффициент осадки

гибкого фундамента,

пре­

имущественно

зависящий

от

соотношения

сторон

по­

ширине подошвы;

d—диаметр

сваи, м;

L — длина

сван, м;

Е — модуль

деформации прунта

основания в пре­

делах сжимаемой толщи

Н, кг/см2 ;

У;—• ipaiciCTOянне

от

рассчитываемой

овай

до

сосед­

них овай, влияние которых учитывается, см;

i»j —коэффициент,

который

с

неизвестный!

при­

ближением

можно

аппроксимировать

равенством

ш; = 0,954 - 0,881 - ^ .

•Радиус

влияния

соседних свай

зависит от

их

длины

и расчетной мощности сжимаемой толщи под

одиноч­

ной сваей. При У | / Н р = 1 , 5 ; ю=0,002. Следовательно,

при

указанном

соотношении

У ; / Н р = 1,5 взаимное

влияние

овай от нагрузок,

воспринимаемых

их

боковыми

по­

верхностями, практически отсутствует.

Далее

находит­

грузок, воспринимаемых их

остриями

при

различном

шаге забивки и расчетной мощности

сжимаемой

тол­

щи, представлен на рисунке 29.

При -обычном применяемом шаге

забивки

овай

3d

их взаимное влияние

проявляется

при H „ > 2 d . Поэго-

Рассторние

л/ежс?(/

сваями

6

(d)

му

осадка

:© а много фундамента

от

нагрузки,

перед а-

в а ш о и

остршя1м.н

сва'й, складывается

из

осадки

оди­

ночной сван за счет деформации

слоя

грунта

мощно­

стью 2d, определяемой из выражения

S 2 d = ° - 8 " - f f P - - d

(39)

и осадки

от дополнительного

влияния

соседних

сван,

определяемой как для фундамента

на естествевшж ос­

новании с условной

'Шириной

подошвы

by =b c

+4d и

приложением эпюры уплотняющих

давлении

на 2d ни­

же

острия

свай

S 0 = H „ . a O T - P e ,

(40)

где:

Ро — нагрузка,

воспринимаемая

острием

сваи, т;

F — площадь

поперечного

сечения

сваи, м2 ;

ао т

— средний

коэффициент

относительной

сжи­

маемости

прунтов

в предат ах

расчетной мощности

сжи­

маемой

толщи;

Р д

—дополнительное давление по

подошве

услов­

ного фундамента от нагрузок, воспринимаемых

острия­

ми свай, кг/см2 .

Полная

осадка

отдельно стоящего

свайного

фунда­

мента определяется

из выражения

S =

SG + S , d + S 0 .

(41)

Огромная

программа

строительно-монтажных рл-

бот на селе, намеченная

XXIV съездом КПСС,

может

быть успешно

решена при условии значительного по­

вышения

технического

и организационного

уровня

сельского

строительства.

В типовых

проектах производственных

сельскохо­

зяйственных зданий

обычно

предусматриваются

лен­

точные

и

стаканного тина

фундаменты .из

железобе­

тона,

сооружение

которых

требует

больших

затрат

труда и материалов. Стоимость и трудоемкость

работ

нулевого

цикла

составляет

в цреднем

10—:15°/о сто­

трудоемких

.и дорогостоящих работ, таких,

как

водо-

поннжение,

рытье

и крепление

котлованов,

транспор­

тировка грунта, а

также

дают

возможность

осущест­

вить механизацию

работ

нулевого цикла, высокие

тем­

строительства. Несмотря на эти преимущества,

свай­

ные фундаменты еще не получили широкого

распрос­

транения в сельском строительстве, что

можно

объяс­

нить следующими причинами.

•Напруаки, передаваемые на фундаменты сельско­

хозяйственных

зданий,

невелики,

поэтому

использова­

ние конструкции свайных

фундаментов

и

сван,

разра­

ботанных

для

пр'Оимышленно™

и

гражданского

строи­

тельства,

раюсчи'тапгньих

на восприятие

значительных

нагрузок,

снижает их

преимущества

перед обычными

фундаментами.

Для сельского

строительства,

характе­

Для производственньих

сельскохозяйственных

здании'

с полным карцоаеом наиболее пер'спектнвны

безросг-

вершвые

аваш-ше фундаменты. Эффективность

данно­

го типа

свай доказана

практикой их применения в

гружением

свай-колонн в лвдирующпе

скважины или

применением овайчмачт

[6]. Установка

последних

про­

водится в

скважины

диаметром,

несколько

большим

диаметра

сваи. Пространство между

стенкой

скважи­

ны н сван

заполняется бетоном.

Трудоемкость

возве­

Вместо фундаментов

стаканного

типа

могут

быть

использованы трубчатые

сван.

По

данным

Башшж-

строя

применение таких

фундаментов

снижает

стои­

мость работ нулевого цшола до

15—30%, а

трудоем­

кость примерно в два раза [2].

Для

строительства сельскохозяйственных

объектов

таких

свай с уширен и ем или без

него

находят приме­

нение

на строительстве сельскохозяйственных

объектов

в Марийской АССР. Однако остается

не

проверенной

работа

фундаментов

в различных

грунтовых

условиях

и не разработанной

методика их

расчета,

что

приводит

к необходимости проектирования

фундаментов

по ин­

товление одной

буронабнвной сван без учета ростверка

составляет

4,5

кг, а бетона

для сваи с

ушпреипем —

0,48, а без

уширен ия — 0,2 м3 .

Дальнейшее

анижеиие

трудоемкости

и стоимости

товлены

шнековьта

бурением

или

вибропогружением

группового зонда (4—6 шт.).

Представляет интерес использования для сельско­

хозяйственных

зданий

грунтоцементных

свай диаме­

тром 5—7

см, длиной

1,5—2 м,

нашедших

применение

в Ростовской

области

[7]. Устройство

таких фундамен­

тов осуществляется

погружением пакета

инвентарных

ром 18X72 м позволили

снизить

стоимость

работ ну­

левого цикла на 5 тыс. руб.

С целью уменьшения

влияния

морозного

пучения

гут устраиваться

из

забивных

полых

блоков

высотой

до 2 м с размерами

верхнего

основания

20X20

и ниж­

него 40X40

см. Опыт

применения таких

фундаментов

в Рязанской

области

дал положительные

результаты.

Вместо

ленточных

фундаментов

в

н еп учинистых

грунтах

могут

быть

использованы фундаменты «ГТ->

образной

формы

[21]. Данные

фундаменты

могут быгь

выполнены в сборном

и монолитном

вариантах.

Отрывка траншей производится навесным оборудо­

ванием трактора

«Беларусь»

с

обеспечением разработ­

ки одновременно

двух траншей

и возможностью

измене­

ной скрепковой цепи. Приведенные

способы

образова­

ния траншей в .грунте позволяют

вести работы

по возве­

дению

фундаментов

•круглогодично.

Стоимость возведения таких фундаментов в сравне­

нии с другими типами ленточных фундаментов

снижа­

ется в 2 раза, а трудоемкость в 1,2—1,7 раза.

Таковы

основные

пути повышения

технического

уровня

строительства

фундаментов

сельскохозяйствен­

ных и прО'Изводствеины'Х зданий.

§ 5. КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ

ПО ВОЗВЕДЕНИЮ ФУНДАМЕНТОВ

Одним

из основных

условий

повышения

качества

возведения

фундаментов является

производство работ

в полном

соответствии

с проектом

в пределах

норма­

тивных допусков. Проведенная нами проверка

показа­

ла, что

в

процессе

возведения

фундаментов

нередки

случаи нарушения технологии работ и

низкое

качество

пх выполнения.