книги из ГПНТБ / Пилягин А.В. Пути повышения качества проектирования и возведения фундаментов в Марийской АССР

обходимых указании по расчету таких фундаментов по второму предельному состоянию. Некоторые рекоменда­ ции по определению осадок кольцевых фундаментов приводят К. М. Федотов [49], Н. А. Цытовпч 150]. Мето­ дика [49] базируется на теории «рассеивания напряже­ ний под углом 45°. поэтому расчетные значения осадок будут отличаться от фактических тем больше, чем мень­

г„. Однако характер распределения дополнительных на.-

вы фундамента вертикальные напряжения равны нулю. Далее до некоторой глубины наблюдается их увеличе­ ние, затем постепенное уменьшение. Напряжения под серединой кольца на уровне заложения его подошвы имеют максимальное значение, равное интенсивности внешней нагрузки, а с глубиной—уменьшаются. Если принять во внимание, что в формировании осадки фун­ даментов наибольшее участие принимают верхние слои грунта, расположенные непосредственно под подошвой

осадок кольцевых фундаментов как разность осадок от загружеиня кругов радиусами г„ и гп приводит к их занижению в определенных случаях в 10 и более раз.

80

способом возрастает. Кроме того, данный принцип оп­ ределения осадок кольцевых фундаментов методом сум­ мирования приводит в некоторых' случаях к неопреде­ ленностям, заключающимся в том, что иногда можно отыскать две границы сжимаемой толщи. Разница в определении осадок кольцевых фундаментов, подсчи­ танных для центра и середины кольца, уменьшается с увеличением мощности сжимаемой толщи: незначитель­

Как известно, напряжения от веса сооружений рас­ пространяются в глубину л в стороны за пределы по­ дошвы фундаментов. Поэтому запруака одних фунда­ ментов оказывает влияние и-га развитие осадок соседних. Степень рассматриваемого влияния зависит от расстоя­ ния между фундаментами, их размеров, величины на­ грузки, свойств пру'Нта, темпов строительства и т. д.

81

•Практака наблюдений за деформациями зданий и сооружений показывает, что при одинаковой нагрузке осадка фундаментов под центральные колонны больше,

взаимного влияния зарруження соседних фундаментов пли площадей часто возникает в случае пристройки од­ ного здания к другому, надстройки примыкающего зда­ ния, складирования болышого количества различных ма­ териалов и длительного их хранения, прокладки желез­ нодорожных путей в промышленных цехах и т. д. По­

3)сжимаемость грунтов по глубине постоянная;

4).фундаменты имеют примерно одинаковую пло­ щадь подошвы и глубину заложения.

Кроме того, нормы не дают рекомендаций об учете загружеишя соседних прямоугольных в плане фундамен­ тов в зависимости от взаимного расположения. При одинаковом расстоянии между осями фундаментов в случае, когда фундаменты обращены друг к другу большими сторонами, взаимное влияние соседних фун­

сторонами, необходимость учета взаимного влияния бес­

их суммарной площади. Однако и с учетом указанных замечаний вычисление влияния защрузкп соседних фун­ даментов методом суммирования громоздко и часто при­ водит к заниженным результатам.

Б2

стым и более точным способом. Для этого следует учи­ тывать загружение всех соседних фундаментов, распо- ложенн-ы.х на расстоянии .менее .мощности сжимаемой толщи рассчитываемого фундамента, или тех соседних фундаментов, занружеиие которых приводит к увеличе­ нию осадки основного фундамента, например, на 1 -г5 MiM. Иными словами, учет загружения соседних фунда­

часть кольца, тогда вертикальные -.напряжения под цен­ тром рассчитываемого фундамента от за.груження со­

Определение осадок фундаментов часто проводят мето­ дом эквивалентного слоя проф. Н. А. Цытовича [50]. Однако учет загружения соседних фундаментов мето­ дом эквивалентного слоя приводит к завышенным зна­ чениям осадок, так как данный метод можно использо­ вать, когда площадь подошвы фундамента не превы­ шает 50 м2 , а при учете загружения соседних фунда­ ментов методом угловых точек берется разность значи­ тельно больших площадей.

Для уменьшения трудоемкости вычисления загруже­ ния соседних фундаментов можно вычислить вертикаль­

S3

§ 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

Проблема индустриального строительства фундамен­ тов решается во многих случаях путем использования овай. Эффективность использования свайных фунда­ ментов доказана практикой и гражданского и промыш­ ленного строительства. Широкое применение их в строительстве приводит к необходимости опенки несу­ щей способности свай. Неправильное назначение несу­ щей способности свай может снизить их экономическую

Только в Марийском территориальном управлении строительства внедрение железобетонных забивных свай составило: в 1968 г.—0,086, 1969 г.—0,3, 1970 г.-- 0.633, 1971—0,68, в 1972 г.—-более 2 тыс. м3 .

татам статического и динамического зондирования. Не­ сущая способность висячей сваи на стадии проектиро­ вания определяется по СНиП II—Б. 5—67 с использо­ ванием значений нормативных сопротивлений грунта у острия и боковой поверхности.

При определении нормативного сопротивления грун­ та по боковой поверхности свай пласты прунтов расчле­ няются на однородные слои толщиной до 2 м. Подсче­ ты показывают, что несущая способность свай за счет

ния однородных слоев прунта. Поэтому при определе­ нии несущей способности коротких свай 1<6 м расчле­ нение пластов прунта у боковой поверхности свай сле­ дует проводить .на слои мощностью менее 2 м.

85

Значения R" и [" в .норма* приводятся в зависи­ мости от глубины залегания слоя грунта н показателя консистенции для глин с интервалом В = 0,1. При допу­

ции составит 0,1—0,2. Следовательно, несущая способ­ ность свай будет существенно зависеть от точности по­ казателя консистенции прунтов.

Как известно, значения WT и W,, определяются с использованием грунта воздушно-сухого состояния, про­

особенно в случае, когда содержание песчаных частиц составляет более 20%.

Метод статического зондирования позволяет доволь­ но точно определить несущую способность свай в песках и супесях. В водоиасыщенных глинистых грунтах он дает заниженное значение, так как не учитывает тиксотропиое упрученпе прунтов.

/Контроль принятой в проекте несущей способности часто осуществляется динамическим испытанием с ис­ пользованием формулы IT. М. Герсеваиова.

Следует иметь в вицу, что несущая способность сваи, по данным динамических испытаний, может быть с до­ статочной точностью подсчитана для случая залегания

на предельной нагрузки для данного типа молота зави­ сит от отношения высоты его падения к величине «от­ каза». Причем, это отношение уменьшается с увеличе­

86

ную формулу, нельзя получить достаточно надежных результатов при применении молота любого веса с про­ извольной высотой его падения. Еще большее расхож­

но меньше паспортной величины. Так, например, испы­

свай по динамическим испытаниям была меньше тако­ вой, полученной по статическим испытаниям, в песчаных

Приведенные данные убедительно показывают, что не следует особо полагаться на результаты испытаний свай дизель-молотами. Для получения наиболее достоверных результатов определения несущей способности свай ди­ намическим методам следует производить при высоте падения ударной части молота, найденной опытным или

испытаний свай статическим загружением в г. Йошкар-

87

—'наибольшее число пластичности грунта в пределах длины сваи.

При меньшем «отдыхе» сван увеличение несущей способности во времени можно определить из выраже­ ния [24]

ние сваи по данным испытаний принимается при осадке,

ность его заключается в следующем. На каждой стадии загружения прикладывается нагрузка, несколько боль­ шая заданной величины ступени, и выдерживается ч,о наступления равновесия между осадкой и приложенной к свае нагрузкой. Таким образом, получают все точки зависимости осадки от нагрузки, а время испытаний со­ кращается примерно в 3 раза. Результаты таких испы­ таний хорошо согласуются с данными испытаний свай статистическим загружением по стандартной методике. Для наиболее достоверного определения несущей спо­ собности свай на стадии проектирования необходимо проводить испытания статическим загруженном и их обработку с целью составления региональных таблиц нормативных сопротивлений прунта по боковой поверх­ ности и у острия сваи.

8S

В настоящее время на строительстве сельскохозяй­ ственных объектов, наряду со сваями-колоннами, начи­

ком относится и к проектированию фундаментов из ко­ ротких буро'набив'ны-х овай.

2. Определение количества свай в фундаменте.

Выбрав тип, размеры свай и расчетное сопротивле­ ние, определяют необходимое количество свай для вос­ приятия действующей нагрузки. Иногда число свай m устанавливают по формуле:

шаге забивки сван 3d на каждую сваю приходится площадь ростверка F =(3d) 2 . Тогда число овай можно установить из выражения:

NP

Р — hp То (-3d)-'

89