книги из ГПНТБ / Пилягин А.В. Пути повышения качества проектирования и возведения фундаментов в Марийской АССР

став, плотность, влажность, удельный и объемный веса, угол внутреннего трения; дли глин—• естественная влаж­ ность и влажность на праницах текучести и раскаты­ вания, удельный и объемный веса, угол внутреннего трения. Для образцов грунта, взятых ниже отметен свай пли подошвы фундамента, дополнительно опреде­ ляются нормативное сцепление и модуль деформацич.

Детальному исследованию подлежит слой грунта мощностью 0,25 «в», лежащий ниже подошвы фунда­ мента пли острия свай, так как ошибка в определении

ся в зависимости от глубины залегания середины слоя грунта, крупности и плотности песков и консистенции глинистых грунтов. Поэтому особенно тщательно необ­ ходимо определять показатель консистенции глинистых грунтов, так как ошибка в определении характерных влажиостей на 1% может привести к ошибке в опреде­

внимание уделять вопросам оценки изменения физикомеханических свойств грунтов при изменении их водно­ го режим'а. Как известно [16], уровень грунтовых вод по­ вышается на 0,5—4,5 м и более в год в связи с застрой­ кой территории. Основная причина его подъема — это инфильтрация повер.хно|стиы>х вод.

Планировочные работы на площадке нередко прово­ дятся без учета естественных путей стока атмосферных вод, стремясь обеспечить минимальный объем земляных работ. Ликвидация существующих путей стока воды может привести к обводнению территории. Особенно

70

тщателыньгй анализ гидрогеологической обстановки на площадке должен проводиться в случае, когда строи­ тельство объектов продолжается несколько лет, так как гидрогеологические данные, имевшие место в период изысканий и проектирования, могут существенно отли­

по боковой поверхности оваи и под ее острием, а сле­

снижена для пылаватых песков на 40, а мелких — 20%. Плотность песчаных прунтов должна определяться в условиях его естественного залегания. Однако отобрать образцы песчаного грунта ненарушенной структуры из скважин довольно сложно. Поэтому для этих целей лучше попользовать статическое зондирование, поз­ воляющее одновременно определять напластование прунтов, модуль деформации, а также консистенцию

глинистых тргунтав.

Приведенный выше анализ указывает на необходи­ мость повышения полноты и качества инженерно-гео­ логических изысканий, что позволит избежать ошибок в проектировании фундаментов и снизить стоимость строительства.

I

§ 2. ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ

б) оценку инженерно-геологических условий площад­ ки с установлением нормативных и расчетных характе­ ристик грунтов;

в) выбор возможных вариантов фундаментов; г) определение размеров фундаментов и ожидаемых

осадок.

При проектировании фундаментов особое внимание должно быть уделено выбору возможных вариантов и типов фундаментов. Только технико-экономическое срав­ нение различных намеченных вариантов позволит вы­ брать экономически оправданный вид фундамента. K I K указывалось выше, большой ущерб качеству строитель­

предположении отсутствия неравномерности осадок от­ дельных фундаментов и без учета неразрезности кон­ струкций. Величины нагрузок на основание устанавли­ ваются согласно СНшП И—|Б. il0—.62 и И—А. 11—62. Для упрощения расчета по деформациям суммарную нормативную нагрузку на основание допускается опре­ делять делением расчетной нагрузки на средний коэф­ фициент перегрузки, равный 1,2.

72

riipoiBеденный анализ указывает, что определение из­ гибающего момента без умета неразрезиоети конструк­ ций в большинстве случаев недопустимо. Сравнение ве­ личии моментов в заделке фундаментов, подсчитанных: для рам с различным числом этажей и пролетов точ­ ным и приближенным методами при отношении жестко­ сти ригеля ч< жесткости стойки, равном 2, приведено в таблице 1.

Из таблицы видно, что величина момента, вычис­ ленная с учетам неразрезноети конструкций, уменьша­ ется с увеличением числа этажей, а при вычислении приближенным методом — возрастает и зависит от ве­ личины эксцентриситета приложения нагрузки. Эта разница существенно зависит от равномерности загружеиия отдельных пролетов сооружения, а также возра­ стает с увеличением отношения погонной жесткости ри­ геля к жесткости стойки. Следовательно, при определе­ нии величины момента в заделке фундамента, в особенности под крайние опоры, нельзя использовать упрощения, рекомендуемые ОНиП II—Б. 1—62. В таком

73

случае наиболее экономичные размеры фундаментов мо­ гут быть подобраны только на усилия, вычисленные с учетом статической схемы работы сооружения.

2. Определение нормативного давления на грунты оснований.

Существующие методы определения осадок фунда­ ментов в основном базируются на теории линейно-де­ формируемой среды, возможность применения которой

толщи необходимо выяснить влияние этого слоя на де­ формацию основания зданий и сооружений. Определе­ ние осадки слабого слоя грунта методом суммирования возможно в том случае, если полное давление на кров­ лю слабого грунта меньше величины нормативного на слабый грунт, определяемого но формуле (17) СНпП U—Б. 1—62.

Определение Rr J I по ОНи'П II—03. 1—62 предпола­ гает, что ширина и длина условного фундамента и фун­ дамента сооружения отличаются на одинаковую вели­ чину. Ширина условного фундамента, найденная таким образом, оказывается завышенной. Следовательно, и

74

завышается величина нормативного давления на слабый слой грунта. Кроме того, при принятых размерах по­ дошвы условного фундамента не соблюдается условие равновесия системы: фундамент—основание (сумма про­ екций всех сил на вертикальную ось не равна нулю). С учетом указанных замечаний площадь условного фун­

не содержат указания по определению величины давле­ ния на грунты основания кольцевые фундаментов.

Выбор величины нормативного давления на грунты основания кольцевых фундаментов и расчет по дефор­ мациям приводится в рекомендуемой работе [27].

3. О п р е д е л е н и е р а з м е р о в п о д о ш в ы ф у н д а м е н т о в .

Ширина подошвы фундамента определяется совмест­ но с нормативным давлением на грунты основания.

Площадь подошвы центрально-нагруженного фунда­ мента определяется по формуле:

R — 7срЬф

значение глубины заложения фундамента с наружной и внутренней сторон подвала. При известной площади подошвы фундамента его ширина устанавливается, за­ давшись отношением сторон. Найденный размер подош­ вы фундаментов уточняется с учетом модульности и

75

унификации конструкций. При принятых размерах по­ дошвы фундаментов должно соблюдаться условие

Размеры подошвы фундаментов с внецентренным при­ ложением нагрузки определяют также по формуле (14). Найденные размеры подошвы должны удовлетво­ рять условию:

по подошве фундамента рекомендуется его центр тяже­ сти вместить в сторону действия момента, то есть к точ­ ке приложения равнодействующей.

4. О п р е д е л е н и е ю с а д о к ф у н д а м е н т о в .

Расчет основания по деформациям производится на основное сочетание нагрузок, включающее постоянные и временные длительно действующие нагрузки, а также одну из возможных кратковременных нагрузок, наибо­ лее существенно влияющих на деформацию основания.

76

Основные характеристики грунта, необходимые для расчета фундаментов по деформациям, следующие: удельный in объемный .веса, естественная влажность, угол внутреннего трения, сцепление и модуль деформа­ ции. Для глинистых прунтов должны быть дополни­ тельно определены: влажность на границе текучести и раскатывания, а также показатель консистенции. Ука­

Для предварительных расчетов, а также при проекти­

рекомендуют определять осадки фундаментов методом

лагается графоаналитический метод, точность которого достаточная для практического применения. Графиче­ ское построение сводится к отысканию нижней границы сжимаемой толщи (рис. 25). Для этого достаточно за­

формуле (18). Указанная методика может быть исполь­ зована и для определения осадок фундаментов на слои­ стых ооноваинйх. Для этого значения Еа необходимо брать в пределах разнородных слоев грунта или в рас­ четы вводить средний модуль деформации грунта. Опре­ деление осадок фундаментов можно вести по номограм­ ме (рис. 23).

78