книги из ГПНТБ / Пилягин А.В. Пути повышения качества проектирования и возведения фундаментов в Марийской АССР

Комиссия,

обсле­

довавшая

состояние

здания

в

нюне

1972

г.,

пришла

к

выводу,

что

основ­

ной

причиной

появ­

ления

трещин

в

сте­

нах

ранее

выстроен­

ного

здания

являет­

ся

проморажива­

ние

грунтов

в

осно­

вании

ггримъгка'Ю-

щих

фундаментов

при

производстве

работ

в

зимних

ус­

ловиям

и

замачива­

ние

грунтов

основа­

ния

поверкиос ины­

ми водами. В

каче­

стве одной из мер по

,Т1 IKIBI; гд

аци

11

п ос

л е

д-

<b

-

сг.вмп

деформации

Рис.

6. Схема развития

трещин в су­

эдгния

было

.при­

нято

ошибочное

ре­

ществующем здании.

шение

о

необходи­

мости

расклинивания

осадочного

шва

между

эксплуа­

ми с устройством

обрамления из уголков.

Та же комиссия с участием автора вынуждена

была

провести

повторное выяснение причин

возникновения

деформаций существующего

здания. После

тщательно­

го обследования

вскрытых

фундаментов

в

месте

при­

мыкания

зданий,

условий

строительства

и изучения

единодушному

мнению, что причиной деформаций су­

ществующего

здания

является

неправильное

выполне­

ние примыкания

фундаментов.

Замачивание

грунтов

основания талыми

и

дождевыми водами и

промора­

живание их в зимний период способствовали

увеличе­

нию осадок при оттаивании в летний период.

был заменен

температурным,

что

привело

к

передаче

нагрузки от

строящегося здания

непосредственно на

фундаменты

существующего

и появлению

на

стенах

ществующее

здание.

Данный пример убедительно показывает, что к вы­

яснению причин деформации зданий

необходимо под­

ходить с особойтщательностью,

не

допуская

поспеш­

ных выводов.

Вследствие взаимного влиянии

зданий,

построенных

в различное время, имеют трещины

стены

и

перекры­

тия и ряда других объектов.

Ошибок

при проектировании

и возведении

фунда­

дошвы

ниже

отметки

существующих

фундаментов.

Примыкание

зданий при

параллельном

расположении

фундаментов

необходимо

выполнять согласно рис. 7

с

забивкой шпунтового ряда

на глубину не

менее 50

см

ниже

подошвы наиболее

заглубленного

фундамента.

забивать до водонепроницаемого слоя грунта.

Толщи­

на шпунта определяется с учетом давления от

веса со­

оружения. Глубина заложения подошвы

примыкающе­

го фундамента должна быть одинаковой

с существую­

Рис.

7. Примыкание фундаментов дрн

одинаковой (а) л

разлпчний

(б)

глубине заложения.

J—существующий

фундамент.

2—проекти­

руемый

фундамент,

3—шпунт.

Несмотря

на некоторые

ошибки,

большинство

при­

страиваемых

зданий

в республике

запроектировано с

учетом требовании

норм.

'Как

правило,

примыкаю­

щие здания

в

таком

случае

возводились на

некотором

расстоянии

от существующих нлн

в месте примыкания

отсутствовали

поперечные

несущие

стены.

Следова­

тельно, примыкание

фундаментов

под продольные

ого­

Например,

при строительстве

трех

жилых

пяти­

этажных зданий

(рис.

8) вначале

была

сдана

в экс­

плуатацию и заселена

правая часть спаренного

дома.

Строительство дома

на

булываре Чаванна,

находяще­

еся на расстоянии 6

м

от построенных, уже

не повлия­

©

r

700O

;

7000

i

ул.

Комсомольская-

Рис.

8.

Схема расположения .пристрачиваемых зданий.

мером может

служить

пристройка

жилого

пятиэтажно­

го типового

дома серии

1-447С-36 по ул. Советской, 165

не 8X45 м. Примыкание было выполнено через

встав­

ку высотой три этажа, размером

8x5,14 м

с

продоль­

ными несущими

стенами

(рис. 9).

Инженерно-геологические условия площадки сле­

дующие. С

поверхности

залегал

слой

насыпного

грун­

та— 0,5

м,

ниже — суглинок тугопластичной

консистен­

ции— 2,1

м, подстилаемый

песком средней крупности—

1,2 м, с

глубины

3,8

м

расположен

суглинок

текучей

консистенции — 2,7 м

и

ниже—мягеоплаетнчиая

глина.

Проведенный

анализ

показал,

что фундаменты за­

проектированы

с

большим

запасом.

Для

песчаных

лпчнна нормативного

давления, вычисленная по СНпП

П-Б. 1 -6-2, составляет

3,5 кт/см2 , а фактическое давле­

ние не превышает 1,5

кг/юм2.

Имеются и многие

другие нормально эксплуатпруе-

2 А. В. Пплпгнп

33

На

основании

изучения

проектной

документации,

натурного

обследования

и определения

физико-механи­

ческих

характеристик

грунта

представилось

возмож­

ным рекомендовать

надстройку

3-го этажа производ­

ственного

корпуса — здания

с

несущими

кирпичными

стенами

из

силикатного

кирпича

марки

75

и

сборными

Рис. 10. Схема

осадочного

шва:

а) осадочный

шов

в

В'Пде

сдвоенных поперечных

стой,

б)

.прерывистый фундамент

(!) .

с

рандбалками

('2)

в

тесте

расположения осадочного

швп.

в)

осадочный шов

в -виде дрншилканшя стены

(3) и

ЛереГЗ-

фОДМН '(4).

приводится неаколько

примеров развития

деформаций

зданий вследствие пучения прунтов при

их

промерза­

нии

н

просадки —нри

оттаивании. Явления,

происходя­

щие

в

грунтах при их

замораживании, а

также меро-

состоянии

подвергаются

морозному

пученню.

Обводнению

грунтов

основания

сашсобсшвовала

за­

мена

кольцевой

дренажной системы,

предусмотренной

проектом,

на одностороннюю. Деформации стен данно­

го объекта

появились

в

зимний период

вследствие

пу­

чения

грунтов

при промерзании

(рис.

12).

Различие

в плубине

заложения

отдельных фундаментов

достига­

приостановлено в

связи с

необходимостью

разработка

проекта

усиления

конструкций. В

настоящее время

для уменьшения

чувствительности

здания

к неравно­

мерным

осадкам

проектом

предусмотрено

устройство

нии, заключающиеся в отсутствии осадочного .шва

в ме­

сте перехода

от

бесподвальной части к

части

здания,

имеющей

подвальное.

помещение.

Необходимость

устройства

осадочного

шва

диктуется

значительным

(3 м) перепадом

отметок

пола

в

данном

месте.

•Промораживание грунтов основания наблюдалось

так­

же при возведении жилого дома серии

1-447С-37. За­

кладка

фундаментов

велась

в

декабре—январе

без

принятия

необходимых

мер по предохранению

грунтов