книги из ГПНТБ / Кожуховский И.Е. Зерноочистительные машины. Конструкции, расчет и проектирование
.pdfОсновным недостатком этих решет является обусловленная их тихоходностью низкая удельная производительность по сравне нию с плоскими. Но цилиндрические решета обладают рядом пре имуществ. Плоские решета требуют сложных механизмов для приведения в колебательное движение и для уравновешивания сил инерции, возникающих при колебаниях. Цилиндрические решета не нуждаются в уравновешивании, отличаются плавностью движения и простым приводом. Проще также устройства для очистки цилиндрических решет. Это способствует поискам путей увеличения производительности цилиндрических решет. Теоре тически увеличить производительность такого решета можно, повышая частоту его вращения.
Рассмотрим движение частицы в цилиндре при различной ча стоте его вращения. Находящаяся в цилиндре частица может либо скользить по его поверхности, либо совершать свободное движение, оторвавшись от поверхности, либо двигаться вместе с поверхностью, находясь на ней в относительном покое.
Характер движения частицы по рабочей поверхности цилин дрического решета зависит от коэффициента трения ее по поверх ности, кинематического режима решета и начальных условий. Показатель кинематического режима цилиндрического решета определяется центростремительным. ускорением его поверхности
ш*R (где со —■угловая скорость |
и R —■радиус цилиндра) или |
|
отношением этого ускорения к |
ускорению свободного |
падения: |
К = — . |
(55) |
|
|
s |
|
Начальные условия движения частицы определяются местом подачи ее на поверхность и начальной скоростью.
Работа решета заключается в разделении зернового материала на две части, различающиеся размером составляющих частиц: мелкие частицы проходят через отверстия решета, крупные — сходят с его поверхности. Для осуществления этого процесса необходимо относительное движение зерна по рабочей поверх ности решета. Если зерно будет находиться на поверхности дви жущегося решета-в относительном покое, то разделения зернового материала не произойдет.
Интенсивность выделения мелких частиц зависит от значения относительной скорости и сил, действующих на частицы. В ци линдрическом решете, кроме сил тяжести, на мелкие частицы дей ствуют центробежные силы инерции. Чем больше эти силы, т. е. чем больше показатель кинематического режима К, тем больше
будет скорость прохода частиц через отверстия и тем больше должна быть производительность решета. Однако, чем больше показатель К, тем меньше фаза скольжения зерна на поверхности
решета и меньше, следовательно, должна быть его производитель ность.
40
При некотором значении К зерно начинает полностью разде
лять движение поверхности решета, находясь на ней в относи тельном покое. Это значение К называется предельным.
|
^ ПР = ИгГф ’ |
^ |
где ср — угол трения, |
определяемый из |
выражения / = tg ф |
( f — коэффициент |
трения). |
|
Указанное противоречие обусловливает небольшие значения К
(порядка 0,5—0,7) и небольшую производительность решета. Всякая попытка увеличить частоту вращения решета приводит
Рис. 23. Схема цилиндрического решета:
а — без |
цилиндрического щитка; б — со |
щитком |
к уменьшению фаз'ы скольжения с одновременном увеличением |
||
фазы относительного |
покоя и уменьшением |
производительности |
решета.
Теоретические исследования поведения зерна на вращающейся цилиндрической поверхности указывают все же на возможности устранения или хотя бы уменьшения фазы относительного покоя и на возможность, следовательно, сохранения работоспособности решета при большой частоте вращения и тем самым увеличения
его |
производительности. |
|
На рис. 23, а показана схема работы цилиндрического решета. |
На |
ней обозначены: 1— 2 —‘ фаза относительного' скольжения, |
2;—3 — фаза свободного полета зерна, 3—4 — фаза относитель ного скольжения и 4— 1 — фаза относительного покоя. В точке 4
частица имеет скорость, равную скорости движения поверхности цилиндра.
М. Н. Летошнее считал, что если уменьшить скорость движения частицы в точке 4, то можно устранить фазу относительного по
коя, не изменяя кинематического режима решета [9]. Для этой цели он предложил воспользоваться неподвижной цилиндри ческой поверхностью, расположив ее внутри вращающегося ци линдра там,, где заканчивается фаза свободного движения зерна
(рис. 23, б).
41
Попадая в точке 3 на неподвижную поверхность, зерно будет
иметь абсолютную скорость меньшую, чем в случае попадания на вращающуюся поверхность. Если неподвижную поверхность установить так, чтобы ее нижняя кромка расположилась над точкой 4, то зерно, перейдя в этом месте на вращающуюся поверх
ность решета, будет очевидно, иметь меньшую скорость, чем ско рость решета, т. е. в точке 4 относительного покоя не будет.
М. Н. Летошнев указывал, что путем подбора можно найти такое положение неподвижного щитка, при котором зона относитель ного покоя полностью исключается.
Рис. 24. Варианты устройств для увеличения частоты вращения и производительности цилиндрических решет
На рис. 24, а—в приведены варианты устройств, прзволяющих
увеличить частоту вращения цилиндрического решета и его произ водительность.
При установке внутри цилиндра неподвижной скатной доски 1 (рис. 24, а) создается возможность некоторого увеличения частоты
вращения цилиндра. По данным опытов, производительность решета со скатной доской несколько выше, чем обычного тихо ходного (без внутренних устройств).
Если применить предложенный М. Н. Летошневым 'неподвиж ный полуцилиндрический щиток 2 и скатную доску I (рис. 24, б),
то, по данным опытов, производительность такого решета при очистке пшеницы в 2—>2,5 раза превысит производительность обычного при показателе К = 1,6 ч-1,7 (частота вращения ци
линдра диаметром 400 мм равняется 85—86 об/мин) [19]. Экспериментальные исследования решета, оборудованного зер-
носнимателем 3, щеткой 4, щитком 5 и скатной доской 1 (рис. 24, в),
показали, что частоту вращения его при диаметре 400 мм можно увеличить до 180 об/мин (К = 7,2) при производительности на
пшенице для подсевных решет до 80 кг*/(ч-дм2) и полноте разде ления 0,7.
Применяются и другие устройства для увеличения производи тельности цилиндрических решет: транспортирующие устрой-
42
ства — спирали, ковши, лопасти, прикрепленные к внутренней поверхности и вращающиеся вместе с решетом; внутренние уст
ройства для |
перемещения и перемешивания зерна, приводимые |
в движение |
независимо от движения цилиндрического решета, |
и др. Известны также решета, которые, помимо вращательного, имеют и колебательные движения.
РЕШЕТНЫЕ СТАНЫ
Устройства, несущие плоские решета в зерноочистительных машинах, называются решетными станами. Решетный стан имеет две продольные боковины '(деревянные или из стальных полос) и скатные доски. Станы подвешивают к раме на упругих под весках или опорах и приводят в колебательные движения.
Колебатели* Решетные станы могут приводиться в движение различными способами. Наиболее распространен привод с экс центриками, сидящими на валу, который установлен на раме ма шины. В мельничных и элеваторных зерновых сепараторах при меняют также инерционные колебатели.
Инерционный колебатель (рис. 25) состоит из двух дисков 2 и 5, закрепленных на двух параллельных валах. Валы уста
новлены в шарикоподшипниках и приводятся во вращение вместе с дисками в противоположные стороны при помощи зубчатой пере дачи 6. К дискам прикреплены грузы 4 и 7. Колебатель закреплен на решетном стане при помощи опорного кронштейна 1 и приво
дится в движение от двигателя ремнем, охватывающим один из дисков.
Грузы 4 и 7 расположены так, что центробежные силы, разви
ваемые ими при вращении дисков, действуют по направлению колебаний. В направлении, перпендикулярном направлению ко лебаний, центробежные силы двух грузов уравновешиваются.
Амплитуду колебаний решетного стана, приводимого в дви
жение инерционным колебателем, определяют |
по формуле |
|
А = |
2G,гр |
(57) |
Gc+ 2Grp гр’ |
где Grp — вес груза одного диска инерционного колебателя в кгс; Gc — вес решетного стана с зерном в кгс;
ггр — расстояние от центра тяжести груза до оси вращения
диска в мм.
Из формулы видно, что амплитуда колебаний стана зависит от его веса и веса грузов колебателя и не зависит от угловой ско рости дисков.
На рис. 26 изображен эксцентриковый колебатель, применяе мый также в мельничных и элеваторных сепараторах. Он приво дит в движение два сепараторных решетных стана, расположен ных один над другим. Колебатель состоит из двух узлов, один из которых укреплен на нижнем, а другой на верхнем решетном
43
Рнс. 25. Инерционный колебатель:
1 |
— опорный кронштейн; |
2 — диск |
на |
верхнем валу; 3 — болты |
крепления |
грузов; |
4 |
— груз нижнего диска; |
5 — диск |
на |
нижнем валу; 6 — зубчатая |
передача; |
7 — груз |
|
|
|
верхнего диска |
|
|
А-А
Рис. 26. Эксцентриковый колебатель;
1 п 6 — кронштейны; 2 — шкив; |
3, |
5, 8 — шарикоподшипники; 4 — эксцентриковый |
вал; |
7 |
— вал; 9 — обойма |
44
стане. Нижний узел представляет собой эксцентриковый вал, рас положенный в шарикоподшипниках двух кронштейнов, которые установлены на нижнем решетном стане. Вал верхнего узла при помощи двух кронштейнов укреплен на верхнем решетном стане, который получает колебания от эксцентрикового вала, установлен ного на нижнем решетном стане. Амплитуда колебаний каждого стана (при равенстве их масс) равна половине эксцентриситета эксцентрикового вала.
Верхний и нижний решетные станы, соединенные таким колебателем, представляют собой одну материальную систему, в кото рой от действия внутренних сил центр тяжести не изменяет своего положения, остается неподвижным. Поэтому, когда верхний ре шетный стан отклоняется в одну сторону, нижний должен откло ниться в противоположную сторону. На этом же принципе основан
Рис. 27. Схема передачи колебаний шату нами от эксцентрикового вала, расположен ного на одном нз решетных станов:
/ — решетные станы; 2 — шатун; 3 — эксцентри ковый вал
привод двух решетных станов через шатуны от эксцентрикового вала, расположенного на одном из станов (рис. 27). Этот вид при вода оправдан только в тех случаях, когда решетные станы не имеют щеток или когда привод в движение щеток не связан с рамой машины (инерционные щетки). Если привод щеток связан с рамой машины, то они оказывают сопротивление движению решетных станов, что вызывает непостоянство амплитуды колебаний и, следовательно, снижение эффективности работы машины.
Колебатели с эксцентриковым валом, расположенным на одном из решетных станов, применяются на некоторых машинах завода «Воронежсельмаш» (ЗАВ-10.30000, ЗВС-20). Такой колебатель нельзя признать рациональным, так как вал привода щеток уста новлен на раме машины.
Уравновешивание инерционных сил* При использовании инер ционных и эксцентриковых (с эксцентриковым валом в решетном стане) колебателей достигается практически полная уравновешен ность инерционных сил. Применение эксцентрикового привода с шатуном и валом, установленным на раме машины (прямолиней ные колебания), требует уравновешивания возникающих инер ционных сил, так как они через эксцентриковый вал действуют на раму машины, расшатывая ее.
Колебания решетных станов вызывают силу инерции |
|
|
mj = |
тш М cos ф, |
(58) |
где т — масса решетного |
стана в кг; |
|
/ — ускорение сил инерции в м/с2;
45
со — угловая скорость эксцентрикового вала в |
рад/с; |
|
А — амплитуда колебания решетного |
стана в м-; |
|
Ф — угол поворота эксцентрика от |
мертвого |
положения |
в градусах. |
|
|
Наибольшие значения сила mj имеет в мертвых положениях
эксцентрика (при ф = 0 или 180°): |
|
wjtmx = ±той*А. |
(59) |
Инерционные силы решетных станов уравновешивают раз ными способами. Два решетных стана приводят в движение так,
Рис. 28. Уравновешивание качающихся масс вращающимися грузами:
а, б — одним грузом; в, г — двумя грузами на параллельных валах
чтобы их колебания имели противоположное направление. При этом необходимо, чтобы инерционные силы обоих станов были равны между собою и противоположны по знаку:
|
|
m 1j 1 = |
— m2/ 2. |
|
(60) |
|
При |
одинаковых |
по абсолютной |
величине |
ускорениях |
Д = |
|
= — / 2 |
должны быть |
равны |
массы |
решетных |
станов т 1 = |
т 2. |
Инерционные силы одного решетного стана уравновешивают вращающимися грузами, располагая их на эксцентриковом валу со стороны, противоположной эксцентриситету эксцентрика
(рис. 28, а и б).
Если центробежную силу С груза принять равной максималь ной силе инерции Р = mjmax решетного стана, то в мертвых
положениях инерционные силы будут уравновешены полностью4 (рис. 28, а). Однако при повороте вала на 90° от мертвого положе
46
ния сила Р становится равной нулю, а сила С остается неуравно вешенной (рис. 28, б).
Таким образом, вращающиеся грузы, уравновешивая инер ционные силы в мертвых положениях эксцентрика, создают цен тробежные силы, которые в других положениях эксцентрика не уравновешиваются. Для уменьшения действия на раму машины этих неуравновешенных сил грузы подбирают таким образом,
чтобы |
центробежная |
сила |
|
|
|
|
|
C = |
( 4 ^ 4 |
- ) » z w . |
(61) |
Для определения |
веса |
груза |
эту формулу |
приводят к виду |
|
|
^гр^Чр = ( т ' _ н т ) т с о М ’ |
|
|||
или |
|
|
|
|
|
где |
тгр — масса груза |
в кг; |
|
|
|
Grp, G — вес груза и |
решетного стана в кгс; |
||||
|
ггр — радиус |
вращения центра тяжести |
грузов в м. |
Появляющиеся при указанном способе уравновешивания ко леблющихся масс центробежные силы можно уравновесить, если ввести дополнительные вращающиеся грузы, поместив их на дополнительном валу, расположенном параллельно эксцентри ковому и вращающемся с одинаковой с ним частотой, но в проти воположном направлении (рис. 28, в и г ) .
Грузы на дополнительном и эксцентриковом валах подбирают так, чтобы возникающие при их вращении центробежные силы С
были равны между собой, а каждая из них была равна половине
максимальной силы инерции |
Р = m/max решетного |
стана: |
С |
£/тах _ |
(62) |
Вмертвых положениях (рис. 28, в) силы С и сила Р направлены
впротивоположные стороны и уравновешиваются. При повороте вала на 90° сила Р становится равной нулю, а силы С направлены
впротивоположные стороны и полностью уравновешиваются
(рис. 28, г).
Вес грузов подсчитывают по формуле (62), которая приводится к виду
2/nrp(oVrp = moA4,
или
2Grprrp = GCA. |
(63) |
Обычно на каждом валу помещают по два груза, располагая их симметрично относительно эксцентриков; тогда в уравнение (63)
47
следует внести уточнение
4GTprT? — GA. |
(64) |
Силы инерции решетного стана, прямолинейные колебания которого возбуждаются эксцентриком, можно уравновесить пло скими пружинящими опорами. Для этого необходимо, чтобы сила упругости изогнутых опор в крайних положениях решетного стана была равна силе инерции
i P = ~ a ^ A = GK, |
(65) |
|
где г — количество опор; |
|
|
Р — сила упругости одной опоры |
в кгс; |
|
К — показатель кинематического |
режима |
решетного стана. |
Расчет пружин, удовлетворяющих этому условию, приведен |
||
дальше. |
|
|
В отличие от уравновешивания вращающимися противове |
||
сами, которое не зависит от частоты колебаний, |
уравновешивание |
пружинами возможно только для той частоты колебаний решет ного стана, для которой они рассчитаны. Следует также отметить, что воспринимаемая пружинами сила инерции полностью пере дается на неподвижную раму в месте заделки пружинных опор. Поэтому такой вид уравновешивания применим только при за делке опор на нижнем брусе рамы и надежном креплении бруса на фундаменте.
При гирационных колебаниях решетный стан движется по круговой траектории и силы инерции легко и полностью уравно вешиваются противовесами, размещенными на эксцентриковом валу.
Мощность в кВт, потребную для работы решетного стана с прямолинейными колебаниями от эксцентрикового привода, ориентировочно можно определить по формуле
Oil |
|
( 66) |
N = 460« |
’ |
|
где ]0 — оптимальное ускорение решетного стана. |
|
|
Формулу (66) выводят исходя |
из следующих |
соображений. |
Работа двигателя, приводящего в движение решетный стан, расходуется на сообщение качающимся массам кинетической энер
гии Эта работа затрачивается в первой половине каждого
хода стана и теоретически должна возвращаться качающимися массами во второй половине хода. Но фактически этого не проис ходит, так как эксцентриковый механизм вследствие самотормо жения не может передавать энергию от стана эксцентриковому валу.
Приняв, что вся затраченная энергия расходуется на преодо лен и е сопротивлений, получим работу в кгс-м, расходуемую
48
в течение одного оборота вала,'
Т = 2 |
та>л |
Gv2 |
G nW A 2 |
(67) |
|
2 |
g |
9 0 0 g |
|
Необходимая мощность двигателя в кВт |
|
|||
|
А/ |
Тп |
|
|
|
60102т) |
’ |
|
|
|
|
|
где г) — к. п. д. передаточного механизма.
Подставив в последнюю формулу вместо работы Т ее значение из уравнения (67), предварительно заменив А выражением А =
= -° 2 и приняв г] = 0,7, после небольших пре- |
|
|
||||||
образований получим формулу (66). |
|
-----—f |
||||||
Для гирационных решетных |
станов фор |
|
|
|||||
мула (66) неприменима, так как |
они движутся |
|
|см |
|||||
все время с постоянной скоростью и кинетиче |
|
\\ |
||||||
ская энергия |
= const. |
Поэтому |
никакой |
|
||||
затраты работы двигателя на ускорение дви |
|
I |
||||||
жущихся |
масс не требуется. |
Вся работа дви |
|
|||||
гателя затрачивается здесь на |
поднятие стана |
|
||||||
на высоту |
2е при |
каждом |
обороте вала и на |
|
||||
преодоление вредных сопротивлений. |
|
|
II |
|||||
Расчет подвесок и шатунов» Подвески (или |
|
ГГ Г! |
||||||
стойки) и шатуны решетных станов изготовляют |
|
0 1 iJi |
||||||
из твердых пород дерева — бука, дуба, березы |
|
|
||||||
и в некоторых случаях из стали. Подвески |
|
|
||||||
одним концом прикрепляют жестко к раме ма |
Рис. |
29. Расчетная |
||||||
шины, а другим к решетному |
стану. |
При ко |
схема |
подвески ре |
||||
лебаниях |
решетного стана |
подвеска |
подвер |
шетного стана |
гается изгибу. Изогнутую подвеску можно рассматривать, как две балки, закрепленные одним концом и на
груженные каждая силой Р на расстоянии И2 от закрепленного
конца (рис. 29). Стрела прогиба 'балки равна половине ампли туды А колебаний решетного стана.
Уравнение для стрелы прогиба такой балки имеет вид
А_ Р(4 Г
2 3EJ
ИЛИ
-PV3
(68.)
12EJ
где А — амплитуда колебаний в см; Р — сила изгиба подвески в кгс;
/ — д л и н а п о д в ески м е ж д у к р е п л е н и я м и в См;
Е — модуль упругости, -равный для дуба 105 кгс/см2;
4 И. Е. Кожуховский |
49 |