книги из ГПНТБ / Кожуховский И.Е. Зерноочистительные машины. Конструкции, расчет и проектирование
.pdfПроизводительность qB сортировальных и подсевных решет
выбирают в пределах 200— 1000 кг/(ч-дм) для пшеницы. Экспе рименты показывают, что при qB <С 200 кг/(ч-дм) эффективность решета снижается. При qB > 1000 кг/(ч-дм) появляются труд
ности с уравновешиванием решетных станов и получается слишком
большая длина |
решета. |
|
|
|
|
Значение |
qF |
определяют |
из уравнения |
(36): |
|
|
|
а — |
lg s ■1о3 |
|
|
|
|
qp ~ 3,45 + 0.0745Р ’ |
|
|
|
Выбор полноты разделения е зависит от назначения машины: |
|||||
для машин |
предварительной |
очистки можно |
принимать е — |
||
= 0,6 ч-0,7, |
для |
машин вторичной очистки |
е = |
0,7 ч-0,8. |
Площадь решета для отделения крупных примесей следует определять по его удельной производительности, которую для решет с круглыми отверстиями диаметром 6 мм и больше при очистке зерна пшеницы влажностью около 15% находят по эмпи
рической формуле |
|
|
qF = |
60 (а — 4,5), |
(40) |
где а — диаметр отверстий |
решета в мм. |
|
Ширину решет следует |
принимать до |
1000 мм. Для машин |
с повышенной производительностью, когда по расчету получаются слишком большие значения ширины и длины решет, следует рас полагать их в двух параллельно работающих станах.
В табл. 4 приведены ориентировочные отношения производи тельности решет при очистке различных культур к производи тельности при очистке пшеницы.
Т а б л и ц а 4
Культура
Относитель ная произво дительность
Культура
Относитель ная произво дительность
Культура
Относитель ная произво дительность
Пшеница . . . . |
1,0 |
Рожь, ячмень |
0,75 |
Рис, овес . . . |
0,6 |
П р о с о ................. |
0,3 |
Гречиха . . . . |
0,5 |
Кукуруза . . . . |
1,0 |
Сорго . . . . . |
0,5 |
Кенаф ................ |
0,6 |
Горох, фасоль, |
|
Канатник |
0,5 |
б о б ы ................ |
1,2 |
Клевер красный, |
|
Чечевица . . . . |
0,6 |
люцерна . . . |
0,2 |
Лен, рыжик . . . |
0,2 |
Тимофеевка |
0,125 |
Конопля . . . . |
0,75 |
|
|
Угол наклона решета к горизонтали а, угол направления коле
баний |
(3 и параметры оптимального кинематического режима п |
|
и А |
выбирают, руководствуясь следующими положениями: |
|
1) |
удельная |
производительность решета qF не зависит от |
угла |
а (при а = |
4ч-15°); |
30
2) с изменением угла направления колебаний р удельная производительность решета изменяется в соответствии с зависи мостями (30) и (31);
3)показатель оптимального кинематического режима решета зависит от углов а и Р: с увеличением их он уменьшается, с умень
шением увеличивается;
4)показатель оптимального кинематического режима решет для отделения крупных примесей должен быть несколько меньше, чем подсевных и сортировальных.
В соответствии с указанными положениями, чтобы уменьшить показатель кинематического режима, желательно брать большие значения углов а и р. Но при этом с увеличением угла Р умень шается удельная производительность решет с продолговатыми отверстиями, а с увеличением а увеличивается высота машины.
Наиболее рациональными значениями углов следует считать для подсевных и сортировальных решет а — 5°, Р = 15°, а для коло
совых решет |
а = |
0, |
(3 = |
15°. |
|
|
|
При а = |
5° |
и |
Р = |
15° параметры оптимального кинематиче |
|||
ского режима |
решета |
можно определить по |
формуле |
|
|||
|
|
|
Лл1-в5 |
= 2(% в + 120.103. |
. |
(41) |
|
Формула |
получена |
из |
выражения (24) подстановкой |
в него |
|||
а = 5° и Р = |
15°. |
|
|
|
|
|
|
Чтобы не |
создавать большие ускорения решетного стана, сле |
дует брать п < 500 колеб/мин.
По найденной амплитуде А колебаний определяется эксцен
триситет |
е в мм: |
|
|
|
|
|
|
|
е = 4 > |
' |
(42) |
где с — коэффициент, учитывающий |
колебания |
рамы машины, |
|||
|
зависящий от степени уравновешивания и ускорения |
||||
|
решетного |
стана. |
принять |
с — 1,1 при |
ускорении 18— |
Ориентировочно |
можно |
||||
20 м/с2; |
с — 1,2 при 21—25 |
м/с2; с = 1,3 при 26—30 м/с2. |
Пример. Предположим, что нужно определить основные параметры решет подсевного и для выделения крупных примесей (колосового) производитель
ностью Q = |
5 т/ч при загрузке пшеницы и е = 0,7 для подсевного решета. |
|||||
Подсевное решето возьмем с продолговатыми отверстиями, |
колосовое — |
|||||
с круглыми. |
Угол наклона решет к горизонтали примем для |
подсевного решета |
||||
а = 5°, для |
колосового а = |
0; угол |
направления |
колебаний |
(3 = |
15°. |
Приняв |
q e — 500 кг (ч-дм), находим ширину |
решет |
|
|
||
|
|
Q. |
5000 |
|
|
|
|
|
ЧВ |
10 дм. |
|
|
|
|
|
500 |
|
|
|
|
Для определения длины подсевного решета найдем сначала величину qf |
||||||
по формуле (39): |
|
|
|
|
|
|
|
— 103 lg в |
— 103 lg 0,7 |
155 *=«34 кг/(ч-дм2). |
|||
qF ~ 3,45 + 0,0745(3 |
3,45 + |
0,0745-15 |
4,57 |
|
|
31
Длину подсевного решета находим из уравнения (28):
, Яв 500
1 = Т Г з Т ^ 15дм'
Значение qF для колосового решета определим по формуле (40), примяв диаметр отверстии а — 6 мм:
цр = 60 (о — 4,5) = 60 (6 — 4,5) = 90 кг/(ч-дм2).
Ширину колосового решета возьмем такой же, как и подсевного, В = |
10 дм; |
|||||||
тогда длина' его |
' Q |
5000 |
|
, . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
/ = ^ в |
= 9 Г Г о ^ 5’6 дм- |
|
|||||
Параметры кинематического |
режима |
находим |
по формуле (41), |
приняв |
||||
/1 = 9 мм: |
|
120-103 |
220-103 |
|
|
|||
п’-65 = 200?, |
«24,5-103 ; |
|
||||||
|
|
А |
|
|
9 |
|
|
|
п.?«460 колеб/мии. |
ускорение |
решетного |
стана |
|
|
|
||
Максимальное |
|
|
|
|||||
|
/iM-lO'3 |
|
м/с2. |
|
|
|||
|
|
90 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
Эксцентриситет |
определим |
по формуле |
(42), |
приняв с — 1,2 |
|
|||
|
е = |
А |
9 |
= |
7,5 |
мм. |
|
|
|
---- = |
|
|
|||||
|
|
с |
1,2 |
|
|
|
|
|
Решета для зерна риса можно рассчитывать по формулам (25), (26), (37) и (38), а также по номограммам, приведенным на рис. 16
и17, которые построены по указанным формулам. Номограмма для решет с круглыми отверстиями (рис. 16)
состоит из двух частей. Первая часть имеет три шкалы —. А, я, qB. По двум заданным значениям этих величин А и qB или я и qB, проведя разрешающую прямую 1 через соответствующие отметки на шкалах, можно определить третью величину я или А.
Вторая часть номограммы имеет пять шкал — qB, I, qF, п, г. Проведя разрешающую прямую 2 через отметку на шкале е с за данным значением е и через отметку на шкале п с найденным по первой части номограммы значением я, на пересечении прямой 2 со шкалой qF находят значение этой величины. Затем проводят разрешающую прямую 3 через найденную отметку на шкале qF и заданное значение qB и на пересечении прямой 3 со шкалой I получают искомое значение I.
Номограмма для решет с продолговатыми отверстиями также состоит из двух частей. Первая часть имеет пять шкал: А, я, а, qB и шкалу без обозначения. Она служит для определения А или я по заданным qB и а. Разрешающую прямую 1 проводят че рез заданные значения qB и а до пересечения со шкалой без обоз начения, прямую 2 проводят через точку пересечения прямой 1
32
Рис. 16. Номограмма для определения пара метров плоского под севного и сортироваль ного решета с круг лыми отверстиями для семян риса (при Р = О,
а = 6-4-13°):
Дано: / 1 = 8 мм; |
qq — |
— 250 кг/(ч*дм); е = |
0,65. |
Ответ: h = |
425 колсб/мнн; |
qр =■ 13,5 |
кг/(ч*дм2); |
I — 18,5 дм
Рис. 17. Номограм ма для определения параметров пло ского подсевного и сортировального решета с продолго ватыми отверстия ми для семян риса
(при р = 0):
Дано: |
/1 = |
8 |
|
мм; |
||
а |
= |
8°; |
|
qB |
= |
|
= |
250кг/(ч* дм); |
е = |
||||
= |
0,8. |
|
Ответ: |
п |
= |
|
= |
580 |
|
колеб/мин; |
|||
(7 ^ = 1 6 |
кг/(ч*дм2); |
|||||
|
|
I — |
15 |
дм |
|
|
3 И. Е. Кожуховский |
33 |
со шкалой без обозначения и через заданное значение А или п. На пересечении прямой 2 со шкалой п или А получают
ответ.
Вторая часть состоит из трех шкал: qB, I и в. Проводя пря мую 3 через две заданные величины, находят третью.
ГИРАЦИОННЫЕ РЕШЕТА |
|
Гирационными называют решета |
с круговыми колебаниями |
в вертикальной плоскости (рис. 18). |
Решето приводится в коле |
бательное движение эксцентриками, |
соединенными непосред |
ственно с решетным станом (без шатунов). Эксцентриковый вал вращается в подшипниках, установленных на неподвижной раме. Каждая точка поверхности решета совершает движение по окруж ности радиусом, равным эксцентриситету эксцентрика. Ось вала
|
|
|
|
|
проходит через |
центр |
тяжести |
||||||
|
|
|
|
|
решетного |
стана. |
от |
частоты |
|||||
|
|
|
|
|
В |
|
зависимости |
||||||
|
|
|
|
|
вращения эксцентрика, угла его |
||||||||
|
|
|
|
|
поворота, угла наклона решета |
||||||||
|
|
|
|
|
и угла |
трения материала по ре |
|||||||
|
|
|
|
|
шету частицы зернового мате |
||||||||
|
|
|
|
|
риала на решете могут нахо |
||||||||
Рис. 18. Схема гирационного решет |
диться |
либо в состоянии покоя |
|||||||||||
ного стана: |
|
|
|
относительно |
поверхности |
ре |
|||||||
I — решетный стан; 2 — пружина; |
3 |
— |
шета, либо |
скользить вниз или |
|||||||||
эксцентрик |
|
|
|
вверх |
по |
поверхности, |
либо |
||||||
|
|
|
|
|
двигаться с отрывом от поверх |
||||||||
ности решета. То или |
иное состояние |
|
материала |
определяется |
|||||||||
следующими условиями. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Скольжение частиц |
по поверхности |
решета |
возможно |
при |
|||||||||
|
соУЮ" 3 |
|
|
sin (ф ± |
а) |
|
|
|
|
|
|
,*о\ |
|
|
|
g |
^ |
sin (а + яр ± |
ф) ’ |
|
|
, |
|
|
' |
||
где со — угловая скорость |
эксцентрикового |
вала |
в |
рад/с; |
|
||||||||
е — эксцентриситет в |
мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
g — ускорение свободного |
падения |
в м/с2; |
|
|
|
|
|||||||
а — угол |
наклона |
решета |
к горизонтали |
в |
градусах; |
|
|||||||
Ф — угол |
трения |
в градусах; |
|
|
|
|
|
|
|
|
ф— угол поворота приводного вала, от вертикального ниж него положения эксцентриситета, в градусах.
Знак плюс относится к движению частиц вверх по поверхности решета, минус — вниз.
Отрыв частиц от поверхности решета возможен при
coVIO-3 |
(44) |
|
ё |
||
' cos (i[> + а) |
34
На рис. 19 показаны зависимости со-е от яр, построенные по
приведенным уравнениям.
При построении схемы процесса работы решета необходимо определить направление его движения. Рассмотрим для этого графики на рис. 19. При построении графиков взят цикл движе ния за период от яр = 0 до яр = 360°, т. е. за один оборот эксцентри кового вала. При этом направление кругового движения точек решета принимали противополож ным направлению движения мате риала на решете (движение вправо при его наклоне влево).
Графики показывают границы зон относительного движения ча стиц зерна на решете: в начале цикла расположена зона относи тельного покоя частиц, затем идут зоны скольжения частиц вниз по решету, отрыва от поверхности, скольжения вверх и снова отно сительного покоя.
Такие же зоны относительного движения частиц остаются и при обратном направлении движения точек решёта (влево при наклоне решета влево) с той лишь разни цей, что порядок чередования зон во втором случае будет обратный (относительный покой, скольже ние вверх, отрыв, скольжение вниз). Такой порядок чередования зон менее благоприятен для ра боты решета, так как зона отрыва будет нарушать движение частиц
в следующей за-ней зоне движения вниз, что неблагоприятно от разится на полноте разделения. Движение решета должно быть таким, чтобы точки его поверхности вращались вправо при на клоне решета влево.
Основные положения, выражающие закономерности работы качающихся решет, справедливы и для гирационных. Зависи мость между полнотой разделения и удельной производитель ностью выражается такой же формулой, как и для качающихся решет,
lg е = — kqF.
В этой формуле k = 11,5-10_3 для решет с круглыми отвер- стиями и k (7,8 — 0,517е) 10“ 3 для_ решет с продолговатыми
отверстиями.
35
Утверждение, что для качающихся решет угол наклона к го ризонтали не влияет на их удельную производительность (при оптимальном кинематическом режиме), справедливо и для гирационных решет.
Зависимости между частотой колебаний решета п, эксцентри ситетом е эксцентрика и удельной загрузкой qB выражаются эмпи
рическим формулами: |
|
|
|
|
|||
для |
решет |
с |
круглыми |
отверстиями |
|
||
|
|
|
п = 400 |
3e~l-Q(qB-j- 280), |
(45) |
||
|
|
|
|
<7в + |
280\0,525 _ |
(46) |
|
|
|
|
е = 1.78 |
-400 |
|||
|
|
|
|
|
|
||
для |
решет |
с |
продолговатыми |
отверстиями |
|
||
|
|
|
/i = 0,28<7B + |
1100e-°-575, |
(47) |
||
|
|
|
_ / |
1100 |
у . 74. |
(48) |
|
|
|
|
e - \ n - 0 ,2 8 9 sJ • |
||||
|
|
|
|
Эксцентриситет е следует принимать в пределах 3—5 мм.
Сравнение работы гирационных решет и качающихся с прямо линейными горизонтальными колебаниями показывает, что произ водительность гирационных решет с прямоугольными отверстиями в 1,5—2 раза ниже производительности качающихся. Производи тельность гирационных решет с круглыми отверстиями несколько выше, чем качающихся. Поэтому гнрационные колебания целе сообразно применять только для решет с круглыми отверстиями.
ВИБРАЦИОННЫЕ РЕШЕТА
Вибрационные решета отличаются от качающихся значительно большей частотой и меньшей амплитудой колебаний. Колебания их могут быть направлены по вертикали, под некоторым углом к вертикали или могут быть кругловыми в вертикальной плоскости.
Решетные станы этих решет приводятся в колебание преиму щественно от инерционных вибраторов, в которых вибрации (сво бодные колебания) вызываются вращающимися грузами. Станы, следовательно, не имеют жестких кинематических связей, и па раметры их колебаний определяются динамическими факторами. Поэтому амплитуда (полуразмах) колебаний решетных вибрацион ных станов зависит от их веса, загрузки, частоты колебаний и дру гих факторов. '
На рис. 20 показана схема решетного стана с вибрационными колебаниями. Решетный стан 1 опирается на четыре пружины 2,
установленные на неподвижной раме. Через решетный стан про пущен вал 3 с укрепленными на его концах дисками с грузами (де балансами) 4. Вал вращается в подшипниках, установленных на
боковинах решетного стана. Ось вала проходит через центр тя
жести решетного стана. При вращении вала с дебалансами решет ный стан вибрирует; при этом центр тяжести его вращается вокруг неподвижного центра тяжести всей системы.
Траектория движения решетного стана под влиянием его веса и жесткости пружин является овальной, хотя с некоторыми до пустимыми погрешностями ее можно считать круговой.
Экспериментальных данных для выбора параметров вибра ционных решет еще недостаточно. В практике принимают ампли туду колебаний 1—2 мм, частоту 1200—2000 колеб/мин, удельную производительность для подсевных решет 25—30 кг/(ч-дм2).
Рис. 20. Схема решетного стана с ви брационными колебаниями:
1 — решетный |
стан; 2. — пружина; 3 — |
вал; |
4 — дебаланс |
Вес дебалансов и жесткость пружин рассчитывают следующим образом. При наличии в машине четырех пружин статическая деформация каждой из них выразится формулой
(49)
где а — статическая деформация пружины в м;
Gc — вес стана с решетами, приводным механизмом и зерном
вкгс;
С— жесткость пружины в кгс/м.
На каждую из четырех пружин передается возмущающая сила дебалансов Р/4.
|
Р == tmPr |
G0n 2n2r |
(50) |
|
|
9 Q 0 g |
|||
|
|
|
’ |
|
где nG0 |
— вес дёбалансов в |
кгс; |
|
|
со |
— угловая скорость |
дебалансов |
в рад/с; |
г— радиус вращения центра тяжести дебаланса в м;
д™ частота вращения вала дебалансов в об/мин.
Сила Р вызывает колебания решетного стана и пружин с ампли тудой А в м и, следовательно, должна удовлетворять уравнению
Подставив вместо С и Р их значения из уравнений (49) и (50),
получим . '
А = GaK2n-ra
900Gcg ’
37
откуда |
|
|
r |
_ |
900Gc^4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(51) |
||||||
|
|
|
|
0 |
|
я2л2га |
' |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Жесткостью С или статической деформацией а пружин можго |
||||||||||||||||
задаться |
произвольно. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример. Пусть полный вес вибрирующего решетного стана Gz = |
|
100 |
кгс. |
|||||||||||||
Примем п = |
1800 |
об/мин, А = 0,0015 м. Задавшись а = |
|
0,002 м, |
из уравнения |
|||||||||||
|
|
(49) |
найдем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Gc |
100 |
= |
|
12 500 кгс/м. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
С = -^ = |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
4а 4-0,002 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Приняв радиус |
вращения |
|
центра |
тяжести |
груза |
||||||||
|
|
дебаланса г = |
0,02 |
м, по формуле (51) |
найдем |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
900-100-9,81-0,0015 |
|
кгс. |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1,04 |
|
|||
|
|
|
|
|
3,143-18002 - 0,02-0,002 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
Для |
сообщения |
вибрационным |
решетам |
||||||||||
|
|
направленных вибраций |
|
(вертикальных или |
||||||||||||
|
|
под углом к вертикали) вместо простого де |
||||||||||||||
|
|
баланса применяют двойной, или самобаланс |
||||||||||||||
|
|
(рис. 21), состоящий из |
двух |
дебалансов, |
||||||||||||
|
|
расположенных |
на |
двух |
валах |
и вращаю |
||||||||||
|
|
щихся в противоположные стороны |
(от пары |
|||||||||||||
|
|
зубчатых |
колес). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Рис. 21. Схема само- |
Сила |
Р, |
вызывающая |
вибрации, |
равна |
|||||||||||
баланса |
сумме |
центробежных сил Р 0 обоих дебалан |
||||||||||||||
|
|
сов |
и |
всегда направлена |
перпендикулярно |
|||||||||||
прямой, |
соединяющей |
их |
геометрические |
|
центры |
Ох |
и |
0 2. |
||||||||
По направлению, параллельному линии С^Оз, силы |
Р 0 не |
|||||||||||||||
оказывают на |
решетный |
стан |
|
никакого |
воздействия, |
так |
как |
в этом направлении их составляющие Рц уравновешиваются как
равные и противоположно направленные силы.
РОЛИКОВЫЕ РЕШЕТА
Роликовые решета применяются для предварительной очистки вороха от грубых примесей и состоят из параллельно расположен ных в одной плоскости валиков и надетых на них роликов (рис. 22). Каждый ролик представляет собой изготовленную из пластмассы или стали втулку с шайбой. Взаимное расположение роликов таково, что между ними образуются зазоры прямоугольной формы, размером 9,5x12,7 мм, через которые может просыпаться зерно. На концах валиков насажены звездочки, вращаемые цепью в одном направлении. Частота вращения валиков 350 об/мин.
Вращающиеся ролики активно воздействуют на засыпанный на решето материал, выделяя из него зерно, которое проваливается через зазоры между роликами, а соломистые примеси сходят с ре-
38
Рис. 22. Роликовое решето
шета. Решето располагается с небольшим наклоном к горизон тали. Производительность роликовых решет при очистке пшеницы достигает примерно 100 т/ч на 1 м2 поверхности решета.
ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ РЕШЕТА
Цилиндрические решета в нашей стране распространены мало. За рубежом их применяют как в машинах для предварительной очистки, так называемых скальператорах (фирма Саймон-картер в США), так и в качестве подсевных и сортировальных решет (фирма Хейд в Австрии, Шуле в ФРГ, Маро во Франции). В скаль ператорах материал загружают на внешнюю поверхность цилиндра. При этом зерно проходит через отверстие решета дважды: сначала оно проваливается внутрь цилиндра, затем вторично проходит через отверстия решета, выходя наружу. В подсевных и сортиро вальных решетах материал загружают на внутреннюю поверх
ность |
цилиндра. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Частота вращения [цилиндрического решета ограничивается |
||||||||||
условием |
|
|
|
u * R < g , |
|
|
(52) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
со — угловая ■скорость |
цилиндра |
в |
рад/с; |
|||||||
|
R — радиус |
цилиндра |
в |
м; |
|
|
|
|
|||
|
g — ускорение |
свободного |
падения |
в |
м/с2. |
||||||
|
Ее |
определяют |
по |
формуле |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(53) |
где |
а — коэффициент, |
который |
выбирают |
в пределах 22—25. |
|||||||
|
Предельная |
частота вращения |
в об/мин |
||||||||
|
|
|
|
|
|
ппр |
|
30 |
|
|
(54) |
|
|
|
|
|
|
V r |
’ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Цилиндрические решета делают диаметром 350— 1000 мм с от ношением длины цилиндра к диаметру примерно 2—4.
39