![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Богомолов А.М. Судовая полупроводниковая электроника
.pdfВ этой формуле величина |
, |
ft ft |
|
R T= |
----£—— есть экви- |
||
валентное |
сопротивление цепи |
|
Я г+ Яб |
источника сигнала, учи |
|||
тывающее |
также эквивалентное сопротивление входного |
делителя R6. Величина RBK — входное сопротивление усилителя по переменному току, которое можно опреде
лить как RBX^ (1 + Р) гэ-
Для улучшения частотных свойств усилителя в об ласти низких частот в цепь сопротивления коллекторной нагрузки вводят дополнительно активно-емкостное соп ротивление z ^ ^ R ^ —j x c ^ (рис. 31, б). Поскольку
при уменьшении частоты со модуль этого сопротивления
г* |
|
(67) |
|
|
|
||
увеличивается, |
то суммарное сопротивление комплекс |
||
ной нагрузки |
z K~ R K-f- |
также увеличивается, в ре |
|
зультате чего коэффициент усиления возрастет. |
|
||
Для правильной работы такой корректирующей цепи |
|||
необходимо выполнить следующие условия: |
|
||
|
7?ф |
Rk |
( 68) |
|
|
|
7? к Qf> — 7?н Си.
Если величина Сф подобрана правильно, то при включении корректирующей цепи коэффициент усиле ния схемы на средних частотах изменяться не должен.
§5. Частотные особенности низкочастотных усилителей
странсформаторной связью
Втех случаях, когда в многокаскадном усилителе выходное сопротивление предыдущего каскада и вход ное сопротивление последующего каскада сильно разли чаются, применяются трансформаторные цепи связи
(рис. 32).
Первичную обмотку трансформатора связи можно включать в коллекторную цепь транзистора последо вательно (рис. 32, а) либо параллельно, через раздели тельную емкость (рис. 32, б).
81
Ри с. 32. У си л и тел ьн ы е к а с к а д ы с т р а н с ф о р м а т о р н о й |
свя зью : |
||||
а — п о сле д о вате льн о е |
в к л ю ч е н и е вы х о д н о го тр а н сф о р м а то р а ; |
б |
— п а р а л |
||
ле льн о е в к л ю ч е н и е вы х о д н о го |
тр а н сф о р м а то р а ; в |
— п а р а л л е л ь н о е |
в к л ю ч е |
||
н ие входного т р а н сф о р м а то р а ; |
г — п о сле д о вате льн о е в к л ю ч е н и е |
входного |
|||
|
тр а н сф о р м а то р а |
|
|
|
|
Недостатком |
последовательной |
схемы |
включения |
является намагничивание стали трансформатора по стоянной составляющей тока коллектора. К недостат кам параллельной схемы включения относится значи
тельный фазовый сдвиг сигнала. |
|
вклю |
|||||
Вторичную обмотку |
трансформатора можно |
||||||
чать параллельно |
входному |
делителю следующего кас |
|||||
када |
(рис. |
32, |
в) |
либо |
последовательно |
с |
ним |
(рис. |
32, г). |
Значительного различия эти виды |
включе |
ния вторичной обмотки не имеют. Как правило, в цепях многокаскадной связи применяют понижающие транс форматоры.
При параллельном включении первичной обмотки
трансформатора выходное |
сопротивление каскада, в |
цепь которого включена эта |
обмотка, довольно низкое |
и определяется, в основном, сопротивлением коллектор ной цепи R K, то есть ЯВЫХ;~Як■ Сопротивлением на
82
грузки является входное сопротивление следующего кас
када |
R H= R вх^ ( 1 + Р) гэ- |
Из |
условия |
согласования |
|
R вы х |
' |
R |
|
коэффициент транс- |
|
= Д н ——5 можно найти |
|||||
формации, |
п2 |
|
|
|
|
обеспечивающий согласование каскадов: |
|||||
|
|
п = |
(L + j ) , |
(69) |
|
|
|
V |
R K |
|
|
При последовательном включении первичной обмот ки выходное сопротивление каскада очень высокое и мо жет быть приближенно равным выходному сопротивле нию триода в избранной рабочей точке: R Bl, n ~ r K.3. Постоянная времени первичной обмотки трансформато
ра п определяется |
отношением |
индуктивности |
пер |
||||
вичной |
обмотки |
к |
эквивалентному |
сопротивлению |
|||
Rk= R bu1l \\R r |
первичной цепи |
трансформатора |
|||||
т1 = ------ ^ — - |
. Эта |
постоянная |
времени |
влияет |
обрат- |
||
R вы х |
II R Н |
|
|
|
|
|
|
но пропорционально на нижнюю частоту сон частотного диапазона усилителя при заданном коэффициенте ча стотных искажений:
<°н > |
(70) |
V 1 |
м1 |
Для того, чтобы величина со,, |
была достаточно ма |
лой, необходимо обеспечить достаточно большую вели чину постоянной времени ть
Если в усилителе с последовательным включением первичной обмотки трансформатора добиваться полно
го согласования каскадов |
7?вых = R H, |
то эквивалент |
|||||
ное |
сопротивление |
первичной |
цепи |
трансформатора |
|||
Rii = rK.э || RH |
будет очень большим. |
И поэтому, что |
|||||
бы |
обеспечить |
достаточно |
большую величину |
постоян |
|||
ной времени ti |
(в целях |
уменьшения |
нижней |
частоты |
|||
%), |
необходимо |
применять |
трансформатор |
с очень |
|||
большой индуктивностью |
первичной обмотки |
(порядка |
нескольких десятков генри). Для того, чтобы можно бы ло применить трансформатор с малой индуктивностью первичной обмотки, сохраняя заданное значение ниж ней частоты шн, необходимо уменьшить эквивалентное
83
сопротивление R K за счет уменьшения приведенного со
противления нагрузки R Hпутем увеличения коэффициен та трансформации п.
Практически, минимальная величина эквивалентно
го сопротивления RK |
может |
быть |
определена по сле |
дующей формуле: |
|
|
|
R',= (Ru II гк,э) < ( 2 - ^ 3 ) ш н^ |
1 ~ ^ н2 . |
||
|
|
|
м н |
По найденной величине RK |
определяется сопротив |
||
ление R„. Отсюда определится искомый коэффициент |
|||
трансформации: |
|
|
|
п = |
M l |
+ ? ) |
(71) |
|
|
|
Я н
Зная величину R K, нетрудно найти также и индук тивность первичной обмотки трансформатора:
Як |
Мн |
ш« |
(72) |
У \ - м \ |
|
Верхняя частота сов |
частотного диапазона усилите |
ля с трансформаторной связью зависит обратно пропор ционально от суммарной величины индуктивности рас сеяния трансформатора, которая определяется как сум ма индуктивности рассеяния первичной обмотки и при веденной в первичную цепь индуктивности рассеяния вторичной обмотки.
§ 6. Эмиттерные повторители
Эмиттерным повторителем называется усилительный каскад по схеме с общим коллектором. Эмиттерные по вторители служат для согласования высокоомной цепи источника сигнала с низкоомным входным сопротивле нием каскадов, выполненных по схеме с общим эмитте ром или общей базой.
Входное сопротивление эмиттерного повторителя складывается из сопротивления трех параллельных вет вей: сопротивления база — коллектор го. к, сопротивле
84
ния база — эмиттерпая нагрузка |
гб -f (1 -f- р) (гэ + |
Rn) |
и эквивалентного сопротивления |
входного делителя /?б. |
|
Сопротивление гь. к имеет величину 0,5-Д мОм. |
В |
эмиттерных повторителях постоянного тока входное соп ротивление не может быть большим, чем сопротивление
Гб. к. При заданном |
сопротивлении внешней |
нагрузки |
|
R н сопротивление |
(1 + ?) (гэ + #н), |
вносимое из |
|
эмиттерной цепи в цепь базы, может |
быть |
увеличено |
только путем увеличения коэффициента усиления тран зистора р либо путем многокаскадного включения не скольких эмиттерных повторителей.
Однако, чтобы входное сопротивление эмиттерного повторителя могло быть поднято до величины, близкой Гб. к, необходимо также, чтобы сопротивление входного делителя было достаточно большим. Для увеличения эк вивалентного сопротивления внешних элементов базо вой цепи в эмиттерных повторителях постоянного тока установку рабочей точки выполняют не с помощью дели теля, а с помощью вспомогательного источника, вклю чаемого последовательно с источником сигнала (рис. 33, а). В этом случае внешнее сопротивление вход ной цепи определяется только сопротивлением смещения RCM, необходимым для повышения стабильности усили теля.
Для того, чтобы при достаточно большом дифферен циальном сопротивлении резистора R 3 величина паде ния напряжения на нем была незначительной, это соп ротивление должно быть нелинейным, с нелинейностью насыщения.
Таким нелинейным сопротивлением обладает гене ратор неизменного тока на транзисторе. Величина со противления R 1 (рис. 33, б) подбирается такой, чтобы коллекторный ток транзистора был равен эмиттерному току начальной рабочей точки триода Т\.
Для повышения стабильности усилителя можно включать генератор неизменного тока Тч через перемен
ный резистор R, |
связывающий базовую |
и эмиттерную |
||
точки транзистора |
Т\ (рис. 33, в). |
При этом часть тока |
||
транзистора Т% ответвляется в |
базовую |
цепь триода |
||
Тх и компенсирует |
ток / к. 0, |
втекающий в базу транзи |
||
стора Т\ со стороны коллектора. |
|
|
||
На рис. 33, г изображен усилитель постоянного тока |
||||
с двухкаскадным |
входным |
эмиттерным |
повторителем, |
85
Рис. |
33. |
|
Эмиттерные |
|||
повторители |
постоян |
|||||
а — |
ного тока: |
|
||||
эмиттерный |
повто |
|||||
ритель с источником сме |
||||||
щения во |
входной |
цепи; |
||||
б — |
эмиттерный |
повто |
||||
ритель |
с |
нелинейным |
||||
эмиттерным |
сопротивле |
|||||
нием |
на |
транзисторном |
||||
генераторе |
неизменного |
|||||
тока; |
в |
— |
применение |
|||
вспомогательного |
тран |
|||||
зистора в эмиттерной це |
||||||
пи |
для |
термокомненса- |
||||
ции |
основного транзисто |
|||||
ра; г — высокостабиль |
||||||
ный |
|
усилитель |
постоян |
|||
|
|
ного |
тока |
|
||
в котором используются все перечисленные |
|
схемные |
||||
приемы. Переменный резистор в коллекторной |
цепи |
триода Т3 используется для установки начальной рабо чей точки выходного транзистора 7Y Этот усилитель мо жет иметь входное сопротивление 0,4 мОм при коэффи циенте усиления по току 1000 и коэффициенте усиления по напряжению 40.
В эмиттерных повторителях переменного тока высо кое входное сопротивление достигается более просто. Для увеличения коэффициента усиления по току может быть использован не одиночный, а составной транзи стор, коэффициент усиления которого равен произведе нию коэффициентов усиления Pi и Рг входящих в него транзисторов (рис. 34, а). В эмиттерных повторителях постоянного тока составной транзистор использовать трудно ввиду его малой температурной стабильности.
Эмиттерный повторитель переменного тока с состав ным транзистором может быть сделан достаточно ста бильным, если использовать низкоомный входной дели тель. Для того чтобы делитель не шунтировал входную цепь транзистора эмиттерного повторителя, он включа ется в базовую цепь не непосредственно, а через сопро-
8 6
Рис. 34. Эмиттерные повторители переменного тока:
а — составной транзистор; б — эмиттерный повторитель с положительной обратной связью в базовую точку; в . — эмиттерный повторитель с поло жительной обратной связью в коллекторную точку
тивление связи R3 (рис. 34, б). Если узловую точку де лителя соединить с выходом эмиттерного повторителя емкостью связи С, то за счет параллельной положитель ной обратной связи сопротивление R3 будет внесено в базовую цепь не с его собственной величиной R3, а с ве
личиной в ---------- |
большей. |
\ - К а |
величине R3 = 5 кОм и Ка =0,99 со |
Например, при |
противление, вносимое в базовую цепь цепью делителя, будет равно 500 кОм. Как было указано выше, сопротив ление коллекторного перехода ограничивает предел уве личения входного сопротивления эмиттерного повторите ля. Однако при использовании составного транзистора можно увеличить вносимую величину этого сопротивле ния путем применения цепи параллельной положитель ной обратной связи, как это показано на рис. 34, в. В этом случае мгновенные напряжения коллекторной и базовой цепи транзистора Ti изменяются синфазно, и ток базы, отбираемый сопротивлением гв. к, уменьшается, что эк вивалентно увеличению этого сопротивления. Но, по скольку увеличенное таким образом сопротивление кол лекторного перехода является результатом изменения не резистивных свойств коллекторного перехода, а ре жима работы схемы, это сопротивление называется ка жущимся или вносимым. Тем не менее увеличение вно симого сопротивления увеличивает предел повышения входного сопротивления эмиттерного повторителя.
Для увеличения входного сопротивления эмиттерно го повторителя может быть применена не только парал
87
лельная положительная обратная связь по напряжению, но также последовательная отрицательная обратная связь по току. Если в качестве элемента обратной связи использовать транзистор, включенный по схеме с общим эмиттером, то за счет усилительных свойств транзисто ра обратная связь будет форсирована, то есть усилена.
На рис. 35 изображены схемы эмиттерных повтори телей с форсированной отрицательной обратной связью по току. Они отличаются друг от друга конфигурацией, так как в цепях обратной связи этих схем использова ны транзисторы прп- и рпр-проводимости. В эмиттерном повторителе с транзистором прп типа в цепи обрат
ной связи |
(рис. 35, а) |
эмиттерный ток транзистора Т2 |
в a\Ki2 |
раз больше, |
чем эмиттерный ток транзистора |
Т\ (а\ — коэффициент |
усиления Т\ при схеме включения |
с общей базой, К[2 — коэффициент усиления по току
усилительного |
каскада |
на |
транзисторе |
Т2). Поэтому |
||
суммарный ток эмиттерной нагрузки равен: |
|
|||||
|
/э . сумм = |
/э ! ( 1 - м ЛЬ). |
(73) |
|||
Ток в базовой цепи транзистора Тi |
в (1 + Эi) |
раз |
||||
меньше, чем |
эмиттерный ток |
/ эi и, соответственно, |
в |
|||
(1 + Pi) (1 + (xi/Ci2) раз меньше, |
чем ток эмиттерной на |
|||||
грузки, а это |
равносильно |
(если учесть, |
что базовое и |
эмиттерное напряжения равны) превышению входного сопротивления по отношению к сопротивлению нагрузки
в (1 -г- |
р,) (1 + а, Къ) |
раз. |
|
|
каскада |
Т2 зави |
||
Поскольку коэффициент усиления |
||||||||
сит от соотношения сопротивлений RKi |
и R 32, |
то |
целе |
|||||
сообразно сопротивление RKi |
увеличивать, |
a R32 |
умень |
|||||
шать. |
При отрицательной обратной |
связи |
по току вы |
|||||
ходное |
сопротивление |
транзистора |
Т\ |
в рассматривае |
||||
мой схеме существенно выше, |
чем |
в обычном эмиттер- |
ном повторителе. Однако, поскольку уменьшение эмиттерного тока транзистора Тх покрывается значительным током транзистора Т2, то суммарное выходное сопротив ление этой схемы оказывается ниже, чем в обычном эмиттерном повторителе.
Эмиттерный повторитель с последовательным вклю чением транзистора форсированной обратной связи име ет низкое выходное сопротивление не только в сторону шины коллекторного питания, но также и в сторону об-
8 8
Рнс. 35. Эмиттерные повторители с форсированной отрица тельной обратной связью по току:
а |
— с вспомогательным транзистором обратной проводимости; б — |
|
с вспомогательным транзистором одинакового типа проводимости |
щей |
шины, благодаря действию транзистора обратной |
связи Т2 (рис. 35, б ).
Транзистор Т2 в этой схеме можно рассматривать как управляемое сопротивление нагрузки эмиттерной цепи. Существенного увеличения входного сопротивле ния форсированная обратная связь здесь не дает.
§ 7. Выходные каскады усилительных схем (усилители мощности)
Особенностью выходных каскадов усилительных схем является их большая мощность, то есть их работа при больших напряжениях и токах. Наиболее важным качеством выходных каскадов является их высокий КПД. Для достижения высокого КПД в выходных кас кадах преимущественно используются двухтактные схе мы класса В. С предыдущим каскадом и с нагрузкой вы ходные каскады обычно соединяются через трансформа торные цепи связи [10].
Расчет выходных каскадов выполняют с целью найти оптимальные коэффициенты трансформации входного
89
и выходного трансформаторов и максимальные элект рические и тепловые нагрузки на транзисторы каскада. Делают расчет на основании заданных величин сопро тивления нагрузки R Hи мощности в нагрузке Рн [4].
Вначале, задаваясь коэффициентом полезного дей ствия выходного трансформатора т)тр, определяют ко лебательную мощность, потребляемую трансформато ром в коллекторной цепи транзистора:
Рп = - - |
(74) |
4тр |
|
В двухтактной схеме эта мощность в два раза мень ше, так как в раскачке нагрузки принимают участие два транзистора:
Р„ |
(75) |
|
2п1тр |
Для полной раскачки нагрузки транзистор должен отдавать колебательную мощность Р~, равную колеба тельной мощности, потребляемой трансформатором, то есть:
Р~ = Рп. |
(76) |
В каскаде класса А при активной нагрузке (рис. 36) колебательная мощность отдаваемая транзистором в трансформатор, равна:
UK. |
i к. т . макс |
и к., |
/к ., |
(77) |
|
V 2 |
1/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Поскольку в любых трансформаторных каскадах |
|||||
|
Vk. т. макс |
|
7 /к. j |
|
|
и, кроме того, в каскаде класса А |
|
|
|||
|
|
JL / |
|
(78) |
|
|
/ к . т. м акс — 2 |
У К. догт , |
|
||
то |
Р. ДОП II*. доп |
|
|
|
|
Р~ = |
= |
Р'п = |
Р п |
(79) |
|
|
8 |
|
|
^ т р |
|
90