книги из ГПНТБ / Экономико-математические методы в решении задач доменного производства
..pdfго газа и работа с |
давлением газа |
-на колошнике 0,7 — |
|
0,8 ати (на печи Коммунарского завода 1,0 аты). |
|||
По печи завода |
«Запорожсталь» |
анализу |
подверга |
лись результаты ее |
работы с января |
по август |
(II пери |
од). Обработка результатов работы печи велась посмен но. Определяли влияние различных факторов на произ водительность печи и расход кокса.
1. Исследование влияния различных факторов на производительность печи
На примере определения взаимосвязи производитель ность—расход кокса для режима работы печи при коксо вой колоше 3,8 г и содержании марганца в шихте 40 — 42% рассмотрим методику анализа результатов наблюде нии. В этом периоде печь работала со средним расходом дутья 2226 м3/мин при нагреве дутья до 932°С. Печь принимала 86 подач в смену при средней рудной нагруз ке 1,436 т/т кокса и выплавляла 21,8 г ферромарганца в час.
Для исследования применяли корреляционный ана лиз, который позволяет установить количественную и ка чественную зависимости между факторами, а также фор мы и степень влияния факторов на процесс. При этом оп ределяется уравнение регрессии у=}(х), а также теснота связи между различными значениями функции и аргумен та. Одновременно представляется возможным установить форму связи — прямолинейную пли криволинейную — и выявить связь между функцией и отдельными факторами.
Полная корреляционная связь между параметрами определялась путем разграничения значений функции и аргумента, построения и расчета корреляционных таблиц и полей эмпирической линии регрессии и их параметров уравнений, а также путем расчета и построения теорети ческой линии регрессии.
Уравнения линейной регрессии имели следующий вид:
7 = kx +b = - 5,274л + 31,54
Зс" = £] У ~ + с = — 0,0108у + 2,18.
Надежность корреляционной связи проверена коэф фициентом надежности:
|
|
|
rVm_ |
0.24УІ32 |
|
|
|
|
|||||
|
|
1 * - 1 _ Г 2 - |
l _ 0 , 2 4 2 |
— |
|
|
|
||||||
При |
значении (А>- 2,6 можно |
считать, |
что зависи |
||||||||||
мость не случайная, |
а постоянно действующая. Подтвер |
||||||||||||
ждением |
этого слу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
жит график (рис. 3), |
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
||||
который |
показывает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
тесную |
связь |
между |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
значениями произво |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
дительности |
и рас |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ходом кокса. Из гра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
фика |
видим, |
что с |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 _ X |
||
повышением |
произ |
К |
' , / 1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
||||
водительности |
печи |
g |
|
12 |
/4 |
16 |
18 |
1и |
22 |
|
|||
"< 1,i |
Произбодительность печи, т/чос |
||||||||||||
удельный |
расход |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
кокса на тонну фер |
|
Рис. |
3. Зависимость |
между |
расходом |
||||||||
ромарганца |
непре |
|
кокса |
и производительностью |
печи |
||||||||
рывно |
|
уменьшался. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализируемый период характеризуется значитель ными колебаниями в часовой производительности (от 12 до 28 т) и расходе кокса (от 1,65 до 2,4 т/т чугуна). Сред ний же расход кокса на выплавку тонны ферромарганца составляет 1,95 г/г чугуна, а часовая производительность печи —21,8 т. Отклонение от средних значений практиче ски соответствует пропорциональному приросту или сни жению расхода кокса с увеличением или уменьшением производительности печи.
Для данных условий работы печи рассмотрено не сколько факторов, оказывающих в соответствии о коэф фициентом надежности влияние на производительность доменной печи (табл. 12).
Графическое изображение уравнений регрессии пар ных взаимосвязей между отдельными факторами и про изводительностью печи показывает, что с увеличением расхода дутья и повышением его температуры произво дительность печи возрастает незначительно. Коэффици енты прироста значений у по абсолютным значениям ничтожны, и поэтому кривые имеют лишь небольшой подъем. В широком интервале увеличения расхода и по вышения температуры дутья влияние этих факторов так же незначительное.
Взаимосвязь между производительностью печи, выхо-
4> |
51 |
Т а б л и ц а 12. |
Влияние некоторых факторов |
на производительность |
|||||||
доменной |
печи, выплавляющей |
ферромарганец |
Коммуиарского завода |
||||||
|
|
|
|
|
|
О. |
|
|
|
Расход |
сырья, |
Уравнения |
регрессии |
|
|
|
|
|
|
1 г./г чугуна |
|
|
O l <цJ с; |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ҐП |
|
|
|
Кокс |
|
|
і/=-5,274х+31,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.v-=-0,0108f/+2,18 |
|
0,249 |
1,95 |
21,26 |
2,93 |
|
Известняк |
|
|
~у= - 13,626x4-24,99 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.v=-0,00879(/+0,475 |
—0,347 |
0,29 |
21,20 |
4,58 |
||
Доломптпзиро- |
|
_J/ = 2 '.75.v+6,86 |
|
|
|
|
|
||
ванный известняк |
•v = 0,0142(/+0.35 |
|
0,5557 |
0,62 |
21,18 |
9,4 |
|||
Марганцевая |
руда |
_.y=—2,04v + 15,323 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
•v=-0,0282(/+2,335 |
—0,239 |
2,935 21,21 |
3,02 |
дом нижнего шлака и содержанием в нем закиси марган ца описывается уравнениями прямых линий, угол накло на которых указывает на незначительное понижение про изводительности с увеличением выхода шлака и содержа ния в нем закиси марганца. С увеличением количества подач также возрастает производительность печи, хотя и незначительно, но вполне закономерно.
Анализ парных зависимостей позволяет установить лишь влияние каждого фактора в отдельности на произ водительность печи. Однако для доменного производства характерно, что все факторы действуют одновременно и к тому же находятся во взаимосвязи. Поэтому определе ние комплексного влияния различных факторов сопряже но с расчетом множественной корреляции, основой ко торой служат расчеты парных корреляций. Избегая за громождений в расчетах множественной корреляции, в основу были приняты лишь основные факторы, которые
дали высокий коэффициент |
надежности в парных связях |
и оказывают существенное |
влияние на производитель |
ность печи. |
|
Уравнение множественной регрессии по четырем фак торам имеет следующий вид:
П = 2.193К - 28,034И - 9,175Мпр + 0,494Д + 51,2667,
где К— средний расход кокса, т/т чугуна; И — средний расход известняка, т/т чугуна;
Mrip—средний расход марганцевой руды, т/т чугу на;
Д — средний расход доломита, т/т чугуна.
Сопоставление коэффициентов уравнений парной (см. табл. 12) и множественной регрессии позволяет заметить различие между ними. Например, коэффициенты регрес
сии расхода кокса и доломита в множественной |
корреля |
ции оказались ниже, чем в парной, а расходы |
марганце |
вой руды и известняка — выше. Причин несоответствия |
две: первая — в уравнение множественной регрессии не вошли сракторы (температура дутья, выход шлака, содер
жание марганца |
в чугуне и др.), которые оказывают час |
тичное влияние |
на производительность печи, вторая — |
отдельные факторы уравнения множественней корреля ции оказывают более существенное влияние на произво дительность, чем в уравнении парной корреляции.
В последующих периодах работы печи также были оп ределены значения парных взаимосвязей между главны ми факторами и производительностью печи.
В режиме с коксовой колошей весом 3,8 т и содержа нием марганца в руде 38—40% большинство парных за висимостей дали высокий коэффициент надежности. Это такие факторы, как расход марганцевой руды, количест во подач, температура дутья, выход нижнего шлака, со держание марганца в чугуне. Другие факторы такой за висимости не дали, что, вероятно, связано с взаимными действиями одного фактора на другой.
При режиме работы печи с размером коксозой коло тий 4,2 т и содержанием марганца в шихте 38—40% на блюдаются самые разные значения коэффициента надеж ности тесноты связи между факторами. Отдельные фак торы (выход шлака, его основность, содержание МпО в нижнем шлаке, Мп в чугуне и др.) дали невысокий ко эффициент надежности, что также свидетельствует о влиянии этих факторов на производительность через дру гие, одновременно участвующие в процессе. Положитель ное действие расхода руды, флюсов, дутья и т. д. под тверждается высокими коэффициентами надежности свя зи между факторами. С повышением содержания марган ца тенденция зависимостей сохраняется.
Расчеты парных корреляций для доменной печи № 1 завода «Запорожсталь» (табл. 13), как и для
|
Т а б л и ц а 13. Влияние различных факторов на производительность |
|
||||
|
|
печи по заводу |
«Запорожсталь» |
|
|
|
|
|
Уравнение регрессии |
Коэффи |
|
|
|
Наименование факторов |
циент кор |
X |
У |
Коэффициент |
||
|
|
|
реляции |
надежности |
||
|
|
|
|
|
||
Количество |
дутья, |
х = -0,00207у+1697,32 |
-0,0672 |
1697 |
152,4 |
0,308 |
м31лшн |
|
(/=-0,153^+412,04 |
|
|
|
|
Расход кокса, |
// = —0,001 6-Ї+152,57 |
—0,236 |
2,10 |
152,57 |
4,20 |
|
г/'чугуна |
|
л- = —35,17(/ +5367,99 |
|
|
|
|
Температура |
дутья, °С |
(y = 0,12.v+41,4 |
0,157 |
925 |
і 52,4 |
2,78 |
|
|
л-=0,204у+893,91 |
|
|
|
|
Количество МпО в ниж нем шлаке, %
Количество МпО в верх нем шлаке, %
Основность
Количество подач, штук
•Содержание Мп в чугу не, %
Содержание Si в чугуне,
%
Нагрузка, т/т кокса
(/--1,672*+178,08 |
—0,166 |
15,08 |
152,87 |
2,90 |
|
л:= - 0,0165(/+17,6 |
|
|
|
|
|
у~= |
0,158л +150,43 |
0,056 |
15,0 |
152,80 |
1,02 |
х = 0,02(/+11,944 |
|
|
|
|
|
^=83,894.г+55.276 |
0,212 |
1,0929 |
153,18 |
3,73 |
|
-v=0,000538^/+l,015 |
|
|
|
|
|
і/=1,08.ї + 67,00 |
0,346 |
79,82 |
153,20 |
6.68 |
|
•1=0,11 (/+62,97 |
|
|
|
|
|
1/ = 0,6646*+106,33 |
0.0426 |
71.С6 |
153,66 |
0,7 |
|
л-=0,00273//+70,64 |
|
|
|
|
|
~у = -3,068.v+158.70 |
—0,0488 |
1,667 |
153,69 |
0,825 |
|
,v=-0,0008(/+1,786 |
|
|
|
|
|
i/-96,268x+20,05 |
0,216 |
1,38 |
152,9 |
3,75 |
|
-v=0,000483(/+1,307 |
|
|
|
|
Наименование факторов
Расход доломитизнрованного известняка, т/т чу гуна
Расход известняка, т/т чугуна
Содержание |
Мп |
в |
руде |
|
I |
сорта, % |
|
|
|
Содержание |
Мп |
в |
руде |
|
I I |
сорта, % |
|
|
|
Расход Мп руды I I сор та, т/т чугуна
Расход Мп руды I сор та, г/т чугуна
Расход металлодобавок, і \т чугуна
Содержание Мп в общем расходе руды, %
Общий расход марганце вой руды, т/т чугуна
Уравнение регрессии |
Коэффи |
|
— |
I Коэффициент |
||
циент кор- |
|
|||||
|
У |
надежности |
||||
|
|
|
реляции |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
у=36,153.*+142,75 |
0,282 |
0,268 |
152,45 |
2,10 |
||
х=0,000414-+0,205 |
|
|
|
|
||
0^—83,72х+:198,525 |
—0,299 |
0,56 |
151,86 |
6,40 |
||
•«'=-0,001070 + 0,725 |
|
|
|
|
||
у=— |
|
2,87л:+275,92 |
-0,0935 |
42,9 |
152,80 |
1,58 |
х = — 0,0030+43,358 |
|
|
|
|
||
0 = - |
0,0019х+153,47 |
—0,048 |
36,8 |
153,40 |
0,35 |
|
х=- |
1,20+220,88 |
|
|
|
|
|
Т=—27,855А +181,78 |
—0,648 |
1,066 |
152.09 |
2,24 |
||
л-=-0,1680+1,0812 |
|
|
|
|
||
7=—40,0х+229,84 |
—0,205 |
1,91 |
153,44 |
3,53 |
||
**= -0,00110+2,079 |
|
|
|
|
||
7= |
18,9А-+4 47,31 |
0,013 |
0,223 |
151,52 |
263,17 |
|
А=О,ООООО92б0+О,22 |
|
|
|
|
||
0 = |
- |
0,00901А+15.99 |
—0,0105 |
40,978 |
156,17 |
0,16 |
л-=-0,01240 + 41,17 |
|
|
|
|
||
0= - 4,5178х+29,1 6 |
—0,522 |
2,95 |
155,7 |
11,64 |
||
А=-0,05980+3,88 |
|
|
|
|
сл
Коммунарского завода, в подавляющем большинстве показали высокие коэффициенты надежности для таких факторов, как расход воздуха, марганцевой руды, флю сов, кокса и др., то есть тех, которые оказывают прямое влияние па производительность доменной печи.
2. Исследование влияния различных факторов
на расход кокса
Вопрос об определении влияния различных технологи ческих и технико-экономических факторов на расход кок са решался точно так же и по тому же массиву исходных данных, что и для производительности печи.
Для режима с коксовой колошей 3,8 г и содержани ем марганца в шихте 38—40% уравнения регрессии, ко эффициенты корреляции и надежности связи факторов, а также средние значения главнейших факторов, оказыва ющих влияние на расход кокса, представлены в табл. 14. Наибольшую надежность связи в уравнениях регрессии дали количество и температура дутья, а также расходные коэффициенты шихты. Совсем низкие значения дали ос новность шлака и содержание марганца в чугуне.
При режиме работы печи с 40—42% марганца в ших те и той же колошей низкий коэффициент надежности по лучился только для выхода нижнего шлака, что вероят нее всего связано с точностью учета наливов ковшей и их количества.
С увеличением размера коксовой колоши до 4,2 г низ кую надежность тесноты связи дали в основном основ ность шлака и нагрев дутья.
Для печи завода «Запорожсталь» связь различных факторов с расходом кокса представлена в табл. 15. По этой печи были установлены надежные связи с расход ными коэффициентами шихты, температурой дутья, руд ной нагрузкой, содержанием марганца в руде и др. Попрежнему (как на КМЗ) отмечен низкий коэффициент на дежности основности шлака и содержания марганца в чугуне.
3. Анализ результатов исследования и выбор рационального режима плавки
Средине показатели работы доменной печи Коммунар ского завода с различным состазом шихты и размером
|
|
Т а б л и ц а |
14. Влияние различных факторов |
на расход |
кокса |
при |
|
|
|
коксовой колоше 3,8 т и содержании марганца в шихте 38—40% по |
|||||
|
|
|
доменной печи Коммунарского |
завода |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффи |
|
|
|
Факторы |
Уравнения |
регрессии |
циент |
кор |
А' |
|
|
|
|
|
|
реляции |
|
|
Количество |
дутья, |
~Г/= —87,1л- + 2868,89 |
-0,234 |
2,021 |
|||
|
м3/мин |
л-=—0,000630+3,405 |
|
|
|
||
Температура |
дутья, °С |
(/ = 137,22л-+639,5 |
0,57 |
|
2,02 |
||
|
|
|
я=0,00237{/-0,15 |
|
|
|
|
Выход шлака |
нижнего, |
у=0,3256л |
-0,188 |
0.366 |
2,018 |
||
|
г/г |
чугуна |
л-=0,02490+1,827 |
|
|
|
|
Основность |
шлака |
г/ = -0,536л-+2,63 |
-0.079 |
2,02 |
|||
|
|
|
л-= -0,01170+1,158 |
|
|
|
Коэффи
циент у надеж
ности
2! 92,6 |
2,3 |
916,7 7,84
0.47 3,85
1,134 0.734
Содержание МпО в нижнем шлаке, % |
;/=9,89.г—6,58 |
. 0,439 |
2,10 |
13.5 |
7,15 |
|
|
|
л-=О,О1950+1,743 |
|
|
|
|
Расход |
известняка. |
0=1,095*+1,73 |
0,407 |
2,02 |
0,269 |
4,49 |
|
г/г чугуна |
А-= 0,1510+0,036 |
|
|
|
|
Расход доломитизнрованного извест |
|
|
|
|
|
|
няка, |
г/г чугуна |
7Г= 0,803л-+1,51 |
0,419 |
2,02 |
0,635 |
4,72 |
|
л=О,2190+О,193 |
|
|
|
|
|
Рудная |
нагрузка, |
0=1,676л-+0,434 |
0.704 |
2,03 |
1,470 |
10,65 |
|
г/г кокса |
л-=0,2970+0,87 |
|
|
3,111 |
3,597 |
Расход |
марганцевой руды, |
0 = 0,513л-+0,43 |
0,879 |
2,02 |
||
|
т/т чугуна |
л- =1,5050+0,07 |
|
|
70,5 |
1,08 |
Содержание Мп в чугуне, % |
0=-О,О147л'+3,О6 |
-0,116 |
2,02 |
|||
СП |
|
,v = —0.912.0+72,3 |
|
|
|
|
от |
|
|
Т а б л и ц а 15. |
Влияние различных факторов на расход кокса |
по |
|
|
|||
|
|
|
|
доменной печи завода «Запорожсталь» |
|
|
|
|||
|
|
Факторы |
|
Уравнения |
регрессии |
Коэффи |
|
|
Коэффи |
|
|
|
|
циент кор |
X |
|
|||||
|
|
|
У |
циент на |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
реляции |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дежности |
|
Количество |
дутья, |
м3/мин |
|
<7=0,0000398л-+2,02 |
0,031 |
1701,56 |
2,09 |
0,054 |
||
|
|
|
|
|
х~=5,7у+ |
1689,65 |
|
|
|
|
Температура дутья, °С |
|
,</ = 0,0012А-+0,99 |
0,2714 |
916,62 |
2,09 |
5,09 |
||||
|
|
|
|
|
х=61,0«/+789,13 |
|
|
|
|
|
Основность |
шлака |
|
|
7 = -0,2318*+2,37 |
-0,0883 |
1,166 |
2,10 |
1,66 |
||
|
|
|
|
|
-v=—0,0336j/ +1,237 |
|
|
|
|
|
Содержание МпО в нижнем |
шлаке, % |
i=0,028.v+1,682 |
0,4367 |
14,59 |
2,09 |
9,378 |
||||
|
|
|
|
|
;••=6,533г/+0,936 |
|
|
|
|
|
Расход |
известняка, |
т/г чугуна |
у = 1,072л- +1,495 |
0,550 |
0,556 |
2,091 |
13,23 |
|||
|
|
|
|
|
лг=0,282//-0,034 |
|
|
|
|
|
Расход |
доломитнзированиого извест |
у~== — 0,831 л*+ 2,324 |
-0.327 |
0,270 |
2,10 |
6,225 |
||||
няка, г/г чугуна |
|
|
х = - о,0245і/ + 0.321 |
|
|
|
|
|||
Рудная |
нагрузка, г/г кокса |
|
17=-7,836.*+ 12,904 |
-0,747 |
1,38 |
2,09 |
2.83 |
|||
|
|
|
|
|
л-=-0,0705i/+1,527 |
|
|
|
|
|
Содержание |
Мп в руде, % |
|
(/=0,0091 ix+ 1,6912 |
0,1945 |
40,937 |
2,08 |
2,435 |
|||
|
|
|
|
|
л-=2,28(/ + 38.188 |
|
|
|
|
|
Содержание |
марганца в чугуне, % |
у = 0,009л- +1,356 |
0,100 |
71,01 |
2,09 |
'"1,7.3 |
||||
|
|
|
|
|
х =1,1134(/ + 68,68 |
|
|
|
|
|
Содержание МпО п верхнем |
шлаке, % |
</=0,0021л-+2,06 |
0,106 |
14,47 |
2,09 |
1.91 |
||||
|
|
|
|
|
*=5,40*/+3,184 |
|
|
|
|
Факторы
Количество ковшей нижнего шлака, штук
Количество ковшей верхнего шлака, штук
Расход |
марганцевой |
руды |
J |
сорта, |
|
т/т чугуна |
|
|
|
|
|
Расход |
марганцевой |
руды |
I I сорта, |
||
т/т чугуна |
|
|
|
|
|
Расход |
металлодобавок, т/т чугуна |
||||
Общий |
расход |
марганцевой |
руды, |
||
т/т чугуна |
|
|
|
|
|
Количество подач, |
штук |
|
|
Уравнения регрессии |
Коэффи |
|
|
Коэффи |
|
циент кор |
|
|
|||
|
|
циент на |
|||
|
|
реляции |
|
|
дежности |
JI = —0,01878x4-2,17 |
-0,110 |
3,9829 |
2,09 |
22.7 |
|
х = - 0.7173(/+5,4841 |
|
|
|
|
|
iy]= -0,0988x+2,65 |
-0,228 |
5,632 |
2,094 |
4,11 |
|
x = —0,530^+6,7417 |
|
|
|
|
|
jT=l,088x-0,00984 |
0,963 |
1,93 |
2,09 |
222.7 |
|
x=0,851t/+0,151 |
|
|
|
|
|
j/=0,7395x+1,319 |
0,547 |
1.048 |
2,094 |
13.09 |
|
x=0,4066;/+0.1966 |
|
|
|
|
|
(/=0,2985*+2,033 |
0,120 |
0,223 |
2,10 |
2,02 |
|
x=0,0482r/+0,12I7 |
|
|
|
|
|
,(7=0,488x+0.64 |
0,8683 |
2,98 |
2,09 |
58,568 |
|
x = |
1,545^—0,249 |
|
|
|
|
jT= |
0,00052x+2,05 |
0,0229 |
79,99 |
2,09 |
0,392 |
-v= 1,011/ + 77,88