книги из ГПНТБ / Алабин М.А. Корреляционно-регрессионный анализ статистических данных в двигателестроении
.pdfП а р а м е т р о м , х а р а к т е р и з у ю щ и м у р о в е н ь в и б р а ц и й , б у д е м с ч и
т а т ь к о э ф ф и ц и е н т в н б р о п е р е г р у з о к п о 1- й р о т о р н о й г а р м о н и к е ,
з а м е р я е м ы й н а к о р п у с е д в и г а т е л я н а р а б о ч е м ч и с л е |
о б о р о т о в |
|||
( д л я р а с с м а т р и в а е м о г о д в и г а т е л я — |
н а о с н о в н о м р е ж и м е и н а |
|||
р е ж и м е м а л о г о г а з а ) . |
|
|
|
|
П р и м е н и м к п о с т а в л е н н о й з а д а ч е |
о б у с т а н о в л е н и и и о ц е н к е |
|||
с т а т и с т и ч е с к и м п у т е м с т е п е н и в л и я н и я |
п о с а д о к |
п о д ш и п н и к о в |
Рис. 9. Схема установки |
вала винта авиационного |
|
|||||||
|
|
|
ТВД в картере двигателя: |
|
|
||||
/ —вал винта: 2—роликоподшипник: 3— картер |
двигателя; |
|
|||||||
•/—шарикоподшипник; б:—посадка |
роликового |
подшипни |
|
||||||
ка |
на вал |
( —0,010 < 6; < -г-0,03); |
б3—посадка |
роликового |
|
||||
подшипника |
в картер редуктора |
( -т-0,018 < бз |
< + 0 .0 85): |
|
|||||
6*—посадка шарикоподшипника на вал |
винта |
(—0.020 < |
|
||||||
< |
< +0,023); |
6s—'посадка |
шарикоподшипника в кап |
|
|||||
|
тер |
редуктора (+0,018 < |
6 5 < |
+0.085) |
|
||||
в а л а в о з д у ш н о г о в и н т а , |
и з м е н я ю щ и х с я в з а д а н н о м п о л е т е х н о |
||||||||
л о г и ч е с к и х д о п у с к о в , |
н а п а р а м е т р , |
х а р а к т е р и з у ю щ и й |
у р о в е н ь |
||||||
в и б р а ц и й т у р б о в и н т о в о г о д в и г а т е л я , |
м н о г о м е р н ы й к о р р е л я ц и о н |
н ы й а н а л и з . П р а в о м е р н о с т ь е г о п р и м е н е н и я с л е д у е т и з т о г о , ч т о
д л я л ю б о г о п р о и з в о л ь н о г о с о ч е т а н и я п о с а д о к с о о т в е т с т в у ю щ а я в е л и ч и н а к о э ф ф и ц и е н т а в и б р о п е р е г р у з о к и м е е т у с е ч е н н о е н о р
м а л ь н о е р а с п р е д е л е н и е .
В в и д у м а л о с т и а б с о л ю т н ы х з н а ч е н и й п о с а д о к ( |б , - ( < 0,1 м м )
з а в и с и м о с т и к о э ф ф и ц и е н т а п е р е г р у з к и о т п о с а д о к а п п р о к с и м и р у е м п я т и м е р н о й п л о с к о с т ь ю р е г р е с с и и :
= |
Ь о + £’12.3 4 5 ^ 2 + |
^13.245-^3 + ^ 14.2 3 5 ^ 4 + ^51.234^ 5, |
|
г д е |
X i — р е з у л ь т и р у ю щ и й п а р а м е т р — к о э ф |
||
|
|
ф и ц и е н т в н б р о п е р е г р у з о к ; |
|
Х 2; Х 3; Х А\ Х $ - — с о с т а в л я ю щ и е |
п а р а м е т р ы — п о с а д |
||
|
|
к и п о п о д ш и п н и к а м в а л а в и н т а ; |
|
612.345; 613.245; |
614.235; 615.234 — |
к о э ф ф и ц и е н т ы |
п л о с к о с т и р е г р е с с и и , |
|
|
о п р е д е л я ю щ и е в з а и м о с в я з ь р е з у л ь |
т и р у ю щ е г о п а р а м е т р а о т о д н о г о и з с о с т а в л я ю щ е г о п а р а м е т р а .
92
Результаты расчетов для двух исследуемых режимов по ста тистическим данным для 140 двигателей без исключения и с ис ключением «лишних» составляющих параметров приведены в табл. 22 и 23. На основании табл. 22 уравнения регрессии по всем составляющим параметрам будут иметь вид
— для режима «малый газ»:
|
/г, = 2,05+ 19,41 б2 — 3,5363 + 1 07,8864 + 9,04б5; |
|
(69) |
|||||
— для основного режима: |
|
|
|
|
||||
|
/г2= 2,55+5,63бо— 2,59б3+ |
136,7564+ 10,7865. |
(70) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 22 |
|
Параметры многомерной корреляционной связи виброускорений двигателя |
||||||||
|
|
|
от посадок вала винта |
|
|
|
||
|
|
|
|
Параметр связи |
|
|
|
|
|
без исключения „лишних" состав |
с исключением „лишних" состав |
||||||
|
ляющих параметров |
ляющих параметров |
|
|||||
|
bi |
s bi |
и |
Р/ |
bi |
|
и |
h |
Во |
19,405 |
17,621 |
А. Для режима «малый газ» |
— |
— |
|||
1,10 |
0,085 |
— |
— |
|||||
&3 |
—3,530 |
10,119 |
0,35 |
—0,029 |
— |
— |
— |
— |
в4 |
107,875 |
19,608 |
5,50 |
0,426 |
109,294 |
19,450 |
5,62 |
0,444 |
®5 |
9,044 |
9,632 |
0,94 |
0,077 |
— |
— |
— |
— |
*0 |
|
2,052 |
|
|
|
1,419 |
|
|
5 |
|
• 1, 124 |
|
|
|
1,120 |
|
|
п |
|
|
140 |
|
|
|
140 |
|
F |
|
1,20 |
|
|
|
1,21 |
|
|
Fтабл |
|
1, 18 |
|
|
|
1,18 |
|
|
4 |
|
0,418 |
|
|
|
0,425 |
|
|
|
|
|
Б. Для основного режима |
|
|
|
||
®2 |
5,627 |
24,731 |
0,23 |
0,018 |
— |
— |
---' |
— |
вз |
—2,591 |
14,075 |
0,18 |
—0,015 |
— |
— |
— |
— |
в4 |
136,748 |
27,527 |
4,97 |
0,394 |
136,865 |
27,172 |
5,04 |
0,405 |
85 |
10,776 |
13,365 |
0,80 |
0,067 |
— |
— |
— |
— |
*0 |
2, 550 |
2, 352 |
S |
1,578 |
1, 564 |
п |
140 |
140 |
F |
1, 15 |
1. 17 |
Fтабл |
1, 18 |
1 , 18 |
4 |
0 , 367 |
0 , 385 |
5 |
15 |
93 |
Таблица 23
Значения коэффициентов парной корреляции, средних величин и среднеквадратических отклонений
Значение коэффициента парной кор реляции
|
|
|
|
|
+ |
|
|
б2 |
83 |
84 |
85 |
|
|
|
А. Для режима <гмалого газа» |
|
|
|||
k |
0 , 1 10 |
—0,025 |
0,431 |
0,057 |
1,576 |
1,232 |
82 |
— |
0,076 |
0,064 |
0,002 |
—0,026 |
0,005 |
83 |
0,076 |
— |
—0,067 |
0,337 |
0,038 |
0,010 |
84 |
0,064 |
—0,067 |
— |
—0,024 |
—0,0014 |
0,005 |
65 |
0,002 |
0,337 |
—0,024 |
— |
0,042 |
0,010 |
|
|
Б. Для основного режима |
|
|
||
k |
0,043 |
—0,019 |
0,0394 |
0,051 |
2,548 |
1,690 |
52 |
— |
0,076 |
0,064 |
0,011 |
—0,026 |
0,005' |
&з |
0,076 |
— |
—0,067 |
0,312 |
0,043 |
0,010 |
64 |
0,064 |
—0,067 |
— |
—0,028 |
—0,0014 |
0,005 |
б5 |
0,011 |
0,312 |
—0,028 |
— |
0,042 |
0, 011 |
Рассматривая |
приведенные уравнения, можно видеть, что |
|||
для режима «малый газ» |
статистически незначительными |
явля |
||
ются &13.245, ^15.234, |
а для |
основного |
режима — коэффициенты |
|
612.345, 6J3.245, ^15.234- |
Исходя |
из этого, |
находим уравнения |
регрес- |
сии с исключением соответствующих составляющих параметров, считая их «лишними» параметрами. Следует отметить, что в хо де расчетов было принято решение отбросить и коэффициент &12.345- В итоге получены уравнения регрессии без «лишних» па раметров
— |
для режима «малый газ»: |
|
|
|
|
fei = 1,42+109,2964, |
|
|
(71) |
•— |
для основного режима: |
|
|
|
|
62= 2,35+ 135,86б4. |
|
|
(72) |
В статистическую зависимость коэффициента |
виброперегру |
|||
зок от |
величины зазора между шарикоподшипником |
и |
валом |
|
винта |
для обоих режимов коэффициент 614.235 входит |
со |
знаком |
|
« + » и статистически значим. Из этого следует, |
что для |
сниже |
ния вибраций следует уменьшать величину зазора по посадке 64. Коэффициент парной корреляции по этой посадке для обоих ре-
94
жимов намного больше, чем коэффициенты парной корреляции по остальным составляющим параметрам.
Эффективность и целесообразность внедрения на двигатели сделанного вывода о решающем влиянии на величину вибропе регрузок двигателя посадки 64 подтверждается рис. 10, где по казаны сглаженные гистограммы распределения виброперегрузок по 61 двигателю для различного характера посадок по 64 для двух режимов работы двигателя. Из рисунка следует, что боль-
Рнс. 10. Гистограммы распределении значений риброперегрузок для различных видов посадок б4 на числе оборотов мало го газа (а) и па рабочем числе оборотов (б):
О —натяг (—0,005ч 0,019); X—зазор (+0,0054-—0,010): □ —нулевая по садка
шинство двигателей, на которых шарикоподшипники редуктора установлены с зазором, имеют повышенные коэффициенты виб роперегрузок. И, наоборот, на большинстве двигателей, на ко торых посадка 64 — с натягом, коэффициенты виброперегрузок имеют низкие значения.
2. Удельный расход топлива для определенной совокупности двигателей зависит от получающихся-на каждом из двигателей, входящих в совокупность, сочетаний таких составляющих пара метров, как:
—площади проходных сечений сопловых аппаратов тур
бины;
—площади реактивных сопел;
—углы установки лопаток входного направляющего аппа
рата;
—радиальные зазоры между рабочими лопатками и стато ром компрессора и турбины; '
—температура газов перед (или за) турбиной;
—степень повышения давления воздуха в компрессоре. Удельный расход топлива определяется экспериментальным
путем и, естественно, влияние указанных составляющих парамет ров, если они находятся в поле технологических допусков, не учитывается.
5* |
95 |
Таблица 24
Параметры многомерной корреляционной связи удельного расхода топлива с параметрами двигателя и внешними условиями
|
Без исключения |
„лишних0 па |
С исключением |
„лишних0 па |
||||
|
|
раметров |
|
|
раметров |
|
||
|
6; 103 |
Sft ЛОЗ |
ti |
Р/ |
В/103 |
SbiЮЗ |
ti |
Pi |
и |
0,180 |
0,055 |
3,27 |
0,460 |
0,154 |
0,047 |
3,28 |
0,394 |
ВСА I |
1,597 |
2,229 |
0,72 |
0,099 |
— |
— |
— |
— |
^САП |
0,036 |
0,865 |
0,04 -0 ,0 0 6 |
— |
— |
— |
— |
|
ВСАШ |
0,769 |
0,736 |
1,04 |
—0,153 |
— |
— |
— |
— |
З’ВНА |
0,348 |
0,530 |
0,66 |
0,083 |
— |
— |
— |
— |
Si |
—41 |
41 |
1,00 |
—0,148 |
—53 |
33 |
1,61 -0 ,1 9 2 |
|
5ц |
72 |
40 |
1,80 |
0,248 |
64 |
31 |
2,06 |
0,220 |
ВШ |
—28 |
40 , |
0,70 -0 ,1 0 3 |
— |
— |
— |
— |
|
oiv |
—50 |
47 |
1,06 |
—0,179 |
—69 |
32 |
2,16 |
—0,239 |
5у |
—7 |
23 |
0,30 |
—0,470 |
— |
— |
— |
— |
6Vi |
—27 |
42 |
0,64 |
—0,108 |
— |
— |
— |
— |
Svil |
54 |
50 |
1,08 |
0,173 |
— |
_— |
— |
— |
Svill |
—46 |
40 |
1,15 |
—0,165 |
— |
— |
— |
— |
Al |
55 |
26 |
2,12 |
0,322 |
42 |
21 |
2,00 |
0,247 |
Дц |
— 18 |
24 |
0,75 |
—0,106 |
- 2 5 |
21 |
1,19 |
—0,151 |
Дш |
—68 |
26 |
2,62 |
—0,347 |
—55 |
22 |
2,50 -0 ,2 8 2 |
|
Во |
0,647 |
1,203 |
3,19 |
0,464 |
0,527 |
0,160 |
3,29 |
0,379 |
Чпурт |
— 1,913 |
0,989 |
1,93 |
—0,315 |
— 1,215 |
0,684 |
1,78 |
—0,200 |
|
0,316 |
0,151. |
2,09 |
0,312 |
0,263 |
0,110 |
2,39 |
0,287 |
П\ |
0,063 |
0,023 |
2,74 |
0,392 |
0,047 |
0,017 |
2,76 |
0,292 |
т |
—0,006 |
0,011 |
0,55 |
—0,073 |
— |
— |
— |
— |
Ьо |
|
-6 ,0 2 - Ю-з |
|
|
—0,524 |
|
||
S |
|
0,0062 |
|
|
0,00584 |
|
||
п |
|
60 |
|
|
|
60 |
|
|
F |
|
1,38 |
|
|
1,57 |
|
||
р0,05 |
|
1,55 |
|
|
|
1,55 |
|
|
*\ |
|
0,553 |
|
|
0,609 |
|
96
Рассмотрим возможность установления по статистическим данным замера удельного расхода топлива на определенной со вокупности двигателей зависимости его от характерных состав ляющих параметров.
Для анализа используем статистические данные по значени ям удельного расхода топлива двухконтурного двигателя на взлетном режиме, соответствующего на каждом экземпляре од ному и тому же значению тяги, и по значениям 21-го составляю щего параметра: площади проходных сечений трех сопловых аппаратов (^ c a i ; А с а н ; Дс а ш ). температуры газов за турбиной
(f4), температуры воздуха на входе в двигатель (^в), атмосфер
ного |
давления (До), положения рычага подачи топлива в двига |
тель |
( а Пурт), угла установки лопаток ВНА (v b h a ), числа оборо |
тов роторов (пи п2), радиальных зазоров между всеми ступеня |
|
ми лопаток и рабочими кольцами компрессора (А*, 6г-). |
Предварительный анализ статистических данных показал, что для установления корреляционной связи между результирующим и составляющими параметрами целесообразно использовать ли нейную модель вследствие того, что степень изменения каждого из составляющих параметров невелика, а значения т), F и S для
линейной и линейно-логарифмических моделей находятся в сле
дующих соотношениях: т]л>'Пл.л; АЛ> А Л.Л; Дл< 5 л.л. |
Результа |
||
ты расчетов, приведенные в табл. 24 и 25, показывают, |
что из |
||
менение F c a i ; А с а н ; А с а ш ; v b h a ; П\\ |
S i v ; бу; 6 v i ; 6 v i b |
Sv i i i в |
|
поле серийных допусков не оказывает |
существенного |
|
влияния |
на удельный расход топлива. |
|
|
|
Таким образом, может быть получена следующая |
формула, |
устанавливающая связь между удельным расходом и 11 стати стически значимыми составляющими параметрами:
CR = (—524+0,154/4+0,527Д0— 1,215<хПУРТ+0,263f„ + |
|
+ 0,04/Пг— 536i+646h— 696iv+42Ai— 25Ац— |
|
— 55Ащ±5,84) 10_3 кг топлива/ кгс тяги в ч. |
(73) |
Знак « + » означает, что с увеличением соответствующего пара метра удельный расход увеличивается, а знак «— » означает, что C R с увеличением соответствующего параметра уменьшается. Из
формулы (73) следует, что с увеличением температуры газов за турбиной ухудшается удельный расход топлива. Очевидно, это связано с ухудшением к.п.д. узлов1двигателя.
В настоящее время не представляется возможным объяснить связь между удельным расходом топлива и положением рычага подачи топлива (аПурт)> однако, как показал анализ, исключе ние этого фактора из итоговой формулы приводит к увеличению остаточной дисперсии.
Связь удельного расхода топлива и температуры воздуха на входе в двигатель (tD) может быть объяснена, очевидно, недо-
97
|
|
Значения |
коэффициентов |
парной |
корреляции |
линейной модели |
|||||
|
|
|
|
|
|
и внешними условиями, средних вели |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Значения коэс )фнциентов |
||||
|
h |
Век I Век и ^СЛШ |
VBHA |
8[ |
«и |
Sin |
&IV |
Бу |
Svi |
||
0 В |
173 |
99 |
204 |
47 |
158 |
—245 |
160 |
- 1 2 |
—258 |
—97 — 17] |
|
ц |
|
100 |
42 |
69 |
со со |
43 |
—98 |
—35 |
—56 — 132 |
—3 |
|
а > |
|
|
36 |
172 |
38 |
166 |
223 |
94 |
140 |
81 |
305 |
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-РСАП |
|
|
|
36 |
1 |
— 118 |
189 |
-1 8 8 |
- 2 8 |
129 —250 |
|
^САШ |
|
|
|
|
6 |
285 |
218 |
1 |
230 |
67 |
187 |
VBHA |
|
|
|
|
|
131 |
43 |
76 — 132 |
39 |
- 5 7 |
|
Si |
|
|
|
|
|
|
204 |
139 |
279 |
271 |
386 |
Sii |
|
|
|
|
|
|
|
57 |
42 |
156 |
248 |
Sill |
|
|
|
|
|
|
|
|
388 |
91 |
248 |
8IV |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
336 |
237 |
8V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
Svi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Svn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
®VI II
Ai
All
Am
Bo
а ПУРТ t*
no n\
П р и м е ч а н и е . Значения коэффициентов парной корреляции, указан
98
Таблица 25
связи удельного расхода топлива с параметрами двигателя чин и среднеквадратических отклонений
парной корреляции
8vii |
Sviii |
А. |
Ап |
Ац[ |
Во |
“ ПУРТ |
|
|
по |
п\ |
Xi |
|
|
|
|
|
|||||||||
— 102 |
— 12 |
—35 — 145 — 192 |
177 |
- 3 3 |
193 |
|
209 |
139 |
0,561 |
0,007 |
||
—236 — 100 |
—345 —215 |
—61 — 168 |
174 |
37 |
—208 |
—98 |
574 |
18,691 |
||||
66 |
153 |
—74 — 181 —233 |
33 |
321 |
212 |
— 144 -1 6 4 |
163,32 |
0,451 |
||||
— 159 |
47 |
— 138 — 184 |
109 |
241 |
— 197 |
131 |
|
—54 |
182 |
377,97 |
1,285 |
|
23 |
119 |
78 |
—28 |
— 17 |
77 |
—42 |
30 |
|
317 |
— 17 |
522,94 |
1,452 |
— 160 |
66 |
135 |
—66 |
—60 — 169 |
62 |
' 40 |
|
78 |
16 |
— 1,9 |
1,736 |
|
142 |
279 |
248 |
112 |
34 — 126 |
101 |
— 1 |
31 — 128 |
0,435 |
0,026 |
|||
312 |
246 |
64 |
48 |
—39 |
- 4 8 |
58 |
128 |
|
24 |
108 |
0,428 |
0,025 |
299 |
65 |
200 |
—49 — 151 |
—23 |
— 115 |
81 |
|
— 32 |
78 |
0,432 |
0,027 |
|
417 |
351 |
34 |
—6 — 135 |
136 |
59 |
—58 |
|
—57 — 123 |
0,437 |
0,025 |
||
246 |
220 |
125 |
164 |
—91 |
170 |
239 |
—201 |
|
204 |
—60 |
. 0,443 |
0,047 |
460 |
182 |
—98 |
—72 —253 |
—47 |
187 |
141 —202 |
—97 |
0,538 |
0,029 |
|||
|
188 |
131 |
100 |
34 |
69 |
44 |
—8 — 136 |
— 13 |
0,534 |
0,023 |
||
|
|
144 |
68 — 115 |
148 |
—58 |
53 |
153 |
—6 |
0,540 |
0,026 |
||
|
|
|
317 |
230 |
45 |
—50 |
—205 |
207 |
239 |
0,818 |
0,043 |
|
|
|
|
|
223 |
310 |
—31 |
—398 |
74 |
181 |
0,820 |
0,044 |
|
|
|
|
• |
|
103 |
—233 |
— 153 |
20 |
42 |
0,819 |
0,037 |
|
|
|
|
|
|
|
40 |
— 158 |
—54 |
243 |
751,10 |
5,270 |
|
|
|
|
|
|
|
|
266 |
—49 —274 |
401,44 |
1,204 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— 153 —212 |
17,325 |
7,223 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
62 16654 |
45,744 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10773 |
86,462 |
ные в таблице, даны без коэффициента 10- 3.
99
Таблица 26
Параметры многомерной корреляционной связи удельного расхода топлива с геометрическими параметрами двигателя
|
|
|
|
Параметр связи |
|
|
||
|
без исключения „лишних" |
с исключением „лишних" |
||||||
|
|
параметров |
|
|
параметров |
|
||
|
СО |
СО |
|
|
со |
СО |
|
|
|
О |
|
|
О |
|
|
||
|
О |
|
|
|
О |
-о"* |
|
|
|
<ч |
■О** |
'к» |
QX |
«Г |
•V4 |
са! |
|
|
со |
СО |
||||||
^СА I |
—0,612 |
1,022 |
0,60 |
0,039 |
|
|
|
|
^СА II |
0,346 |
0,878 |
0,39 |
0,063 |
|
|
|
|
III |
0,520 |
0,683 |
0,76 |
0,107 |
|
|
|
|
VBHA |
0,509 |
0,581 |
0,88 |
0,126 |
|
|
|
|
OI |
34 |
44 |
0,77 |
0,126 |
—49 |
34 |
1,44 |
—0,182 |
5ц |
42 |
43 |
0,96 |
0,150 |
50 |
34 |
1,47 |
0,175 |
5Ш |
12 |
40 |
0,30 |
0,046 |
|
|
|
|
oiv |
94 |
49 |
1,92 |
0,336 |
- 8 9 |
35 |
2,54 |
-0 ,3 1 3 |
оу |
9 |
23 |
0,39 |
0,060 |
|
|
|
|
8yi |
64 |
45 |
1,42 |
0,265 |
|
|
|
|
BVII |
37 |
55 ■ |
0,67 |
0,122 |
|
|
|
|
SVI1I |
15 |
40 |
0,38 |
0,056 |
|
|
|
|
Al |
16 |
25 |
0,64 |
0,098 |
7 |
4 |
1,75 |
0,191 |
All |
—26 |
26 |
1,00 |
—0,163 |
—27 |
22 |
1,23 |
—0,163 |
Am |
55 |
28 |
1,96 |
—0,291 |
— 32 |
24 |
1,33 |
—0,165 |
Во |
0,402 |
0,210 |
1,91 |
0,301 |
0,364 |
0,177 |
2,06 |
0,263 |
tB |
0,122 |
0,128 |
0,95 |
0,126 |
0,131 |
0,118 |
1,11 |
0,143 |
bo |
|
0,509 |
|
|
|
0,367 |
|
|
S |
|
0,00688 |
|
|
0,00654 |
|
||
п |
|
60 |
|
|
|
60 |
|
|
F |
|
1,13 |
|
|
|
1,25 |
|
|
y j0 , 0 5 |
|
1,25 |
|
|
|
1,25 |
|
|
n |
|
0,362 |
|
|
|
0,463 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100
статочной точностью коэффициентов приведения параметров дви гателя.
Дополнительные исследования требуются для объяснения ре зультатов, полученных при оценке влияния на Сн таких пара метров, как:
1 ) 6i, 6ц, 6iv (радиальные зазоры -между лопатками и ра бочими кольцами I, II и IV ступеней К В Д );
2) Дх, Дц, Дщ (радиальные зазоры между лопатками и ра бочими кольцами I, II и III ступеней КНД).
Поскольку до установки двигателей на испытательные стен ды, по результатам которых определяется удельный расход топ лива, всегда уже известны значения всех определяющих пара метров, характеризующихся геометрическими размерами, то представляет интерес рассмотреть возможность прогнозирования ожидаемых удельных расходов топлива по известным значени ям геометрических размеров по газо-воздушному тракту двига теля. Результаты расчетов приведены в табл. 26 применительно ко всем составляющим параметрам и по отношению к состав ляющим параметрам без «лишних» факторов. Как видно из сравнения данных табл. 24 и 26, перечень статистически значи мых определяющих параметров и «знак» их влияния совпадают.
Результаты табл. 26 позволяют составить |
уравнение регрессии |
||
/ |
кг топлива |
\ |
|
для удельного расхода топлива! |
( в ч |
)в следующем виде: |
|
Сл=|(367 + 0,364Яо+0,131*в — 496i +506ii — 89бху+ |
|
||
+7Ai—27Дп—32ДШ±6,54) К)-3. |
(74) |
||
Как следует из условий, при которых получены формулы |
(73) |
и (74), формулу (74) следует применять для прогнозирования удельного расхода топлива по результатам обмера двигателей при сборке перед постановкой на испытания, а формулу (73) — по результатам испытаний. Используя формулу (74), можно по
лучить, что уменьшение зазоров, приведенных в формуле |
(74), |
|||
на |
0,05 ммпозволяет |
снизить удельный расход топлива |
на |
|
10 |
кг топлива |
|
|
|
---------------- (на 1,5%). |
|
|||
|
кгс тяги в ч ' |
’ |
' |
|
В последнем примере методами корреляционно-регрессионно го анализа были получены коэффициенты влияния различных га зо-динамических параметров на удельный расход топлива. Ана логичным путем могут быть найдены коэффициенты влияния и на другие результирующие параметры соответствующих состав ляющих параметров.
В настоящее время для определения коэффициентов влияния расчетным путем по известным теоретическим зависимостям между параметрами и экспериментальным характеристикам для определенного типа двигателя используется метод малых откло нений. Однако при определении коэффициентов влияния мето
101
дом отклонений не учитывается влияние на эти коэффициенты многообразия сочетаний различных геометрических и газодина мических параметров.
Методы корреляционно-регрессионного анализа позволяют су щественно дополнить и конкретизировать результаты, получае мые методом малых отклонений, а также дают возможность най ти зависимости и определить коэффициенты влияния контроли руемых параметров на различные результирующие параметры,, выделить статистические параметры и коэффициенты, количест венно сравнить их и оценить степень их влияния на последую щие процессы. В отличие от метода малых отклонений, основан ного на линеаризации функций рабочего процесса, анализ статистических данных методами многомерного корреляционно регрессионного анализа позволяет в случае необходимости рассматривать также нелинейные функциональные зависимости. Кроме того, появляется возможность рассматривать и такие за висимости, получение которых аналитическим путем затрудни тельно. В связи с этим представляет интерес совмещение мето дов малых отклонений и методов корреляционно-регрессионного анализа при исследовании процессов в авиационных ГТД.
3. При больших величинах ресурса авиационных двигателей важное значение приобретает вопрос о разработке методов про ведения ускоренных эквивалентных испытаний, а также связан ных с ними расчетов жесткости воздействия на безотказность различных эксплуатационных режимов. Закономерности измене ния повреждаемости (возникновение отказов) можно изучать,, применяя следующие два подхода:
—основанный на изучении соотношений между нагрузкой и работоспособностью конструкции;
—основанный на информации об отказах двигателей в за висимости от условий эксплуатации или испытаний.
Работы в области прогнозирования характера поведения ме ханических систем при изменении режимов нагружения базиру ются в основном на изучении физических закономерностей,, описывающих отдельные стороны процессов накопления повреж дений элементов. В ряде исследований на этой основе сфор мулировано понятие эквивалентных режимов авиационных
газотурбинных двигателей и определены методы установления жесткости эквивалентных режимов для отдельных деталей и уз лов (лопаток и дисков компрессора и турбины, сопловых аппа ратов, камер сгорания, зубчатых передач и подшипников) при различных типах нагружений. Такой подход, безусловно, являет ся плодотворным, хотя и позволяет получать достаточно обос нованные решения только для отдельных элементов двигателя.
При статистическом подходе могут быть использованы более общие модели, позволяющие находить некоторые обобщающиезакономерности изменения свойств изделий в различных усло-
102