![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Шнееров, Я. А. Полуспокойная сталь
.pdfНа заводах США практикуется разливка.полуспокой ной стали в изложницы с волнистыми стенками [31] Отмечается, что замена такими изложницами гладкостенных способствовала некоторому снижению объема зачистки слябов [176]. Сообщалось, что некоторое уве личение расхода изложниц (вследствие уменьшения стойкости) на одном из заводов ФРГ при переходе на разливку полуспокойной стали в изложницы с волнисты ми стенками компенсировалось увеличением выхода год ного проката [53]. Применение уширенных книзу излож ниц с волнистыми стенками получило некоторое распространение на отечественных металлургических предприятиях (ММК, КМК, заводы им. Ильича, Черепо вецкий, им. Дзержинского, Макеевский, Енакиевский, Челябинский) для слитков массой 8—22 т.
Как уже отмечалось, в практике зарубежных метал лургических заводов, особенно США, нашли широкое применение бутылочные изложницы для разливки .кипя щей стали с целью уменьшения химической неоднород
ности слитка |
и увеличения |
выхода годного |
проката |
[30, 32]. Такие изложницы используют и для |
разливки |
||
полуспокойной |
стали. |
|
|
В связи с недостаточными |
(а иногда, противоречивы |
ми) данными о влиянии способа и скорости разливки на структуру слитка и качество проката из полуспокойпой стали на ряде металлургических заводов СССР проведе ны исследования по повышению скорости наполнения
изложниц при |
разливке |
полуспокойной |
стали |
сифоном |
и сверху. |
|
|
|
|
Сифонная |
разливка. |
Как показано |
выше, |
макси |
мальная степень раскисленности полуспокойного метал ла ограничена требованием обязательного искрения ме талла после наполнения изложниц на протяжении не ме нее 10 с. Однако это не гарантирует от образования в слитке, особенно в верхней его части, подкорковых пу зырей, которые могут быть источником образования рва нин на поверхности раскатов. Если длительность искре ния металла превышает 40 с, то возможно образование подкорковых пузырей, не удаляемых при нагреве и про катке слитков, по всей высоте. В связи с этим на практи ке основным видом дефектов слябов из полуспокойной стали при разливке ее сифоном с обычной скоростью (0,25—0,35 м/мин) являются, даже при оптимальной степени раскисленности, рванины от вскрывшихся при
4* |
51 |
нагреве подкорковых пузырей. Слябы с этими дефектами составляли около 70% от общего количества слябов, нуждающихся в зачистке (для сравнения приведены данные для спокойной стали) [165]:
|
Ст. Зпс |
Ст. Зсп |
Количество зачищенных слябов, % |
63,1 |
50,2 |
В том числе, %:
срванинами от продольных и поперечных
трещин |
12,6 |
20,8 |
|
с |
пленами |
5,7 |
8,1 |
с |
рванинами от подкорковых пузырей . . . . |
44,8 |
4,4 |
с |
рванинами от заворотов корочки |
— |
16,9 |
|
|
|
|
|
|
Исследование |
|
было |
|||
|
|
|
|
|
также |
вначале проведено |
|||||
|
|
|
|
|
на |
листовых слитках по |
|||||
|
|
|
|
|
луспокойной стали |
Ст.Зпс |
|||||
|
|
|
|
|
при |
сифонной |
разливке |
||||
|
|
|
|
|
(Коммунарский |
|
завод). |
||||
|
|
|
|
|
Скорость разливки в пре |
||||||
|
|
|
|
|
делах |
плавки варьирова |
|||||
|
|
|
|
|
ли путем изменения числа |
||||||
|
|
|
|
|
изложниц |
на |
поддоне. |
||||
|
|
|
|
|
Степень |
раскисленности |
|||||
|
|
|
|
в |
во время |
разливки |
стали |
||||
|
|
|
|
не |
|
корректировалась. |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||
Рис. |
19. |
Влияние скорости разливки |
Длительность |
искрения |
|||||||
на |
расположение |
и размеры под |
|||||||||
корковых |
пузырей |
(середина |
высоты |
металла |
после |
наполне |
|||||
|
|
слитка): |
|
ния изложниц составляла |
|||||||
а —0,22 |
м/мин; |
6 — 0,32 |
м/мин; |
||||||||
10—15 |
с. Общее |
содер |
|||||||||
|
|
в — 0,75 |
м/мин |
|
|||||||
|
|
|
|
|
жание |
кислорода |
|
в про |
|||
|
|
|
|
|
бах |
металла, отобранных |
во время наполнения изложниц, составило 0,0134'—0,171 %. Увеличение скорости разливки в исследованных пре делах (0,1—0,8 м/мин) привело к значительному умень шению размеров подкорковых пузырей и ширины зоны их расположения (рис. 19, 20). Толщина здоровой корки практически не изменялась с увеличением скорости раз ливки и составила не более 1 мм по всей высоте слитка. При скорости разливки ~0,8 м/мин ширина пораженно го пузырями коркового слоя не превышала 3—4 мм, что позволяло даже при прокатке листовых слитков, как правило, избежать на раскате дефектов, связанных со вскрытием пузырей вследствие их удаления с окалиной,
52
кроме верхней |
части (до |
20% от головного торца), где |
||
в слитке имелись пузыри |
большого |
размера типа |
сото |
|
вых, которые |
являлись источником |
упомянутых |
дефек |
тов. При нормальной величине головной обрези, которая не должна превышать 5%, заготовки нуждались в за чистке. Отсутствие надлежащего адъюстажа, а также машин для огневой зачистки металла в потоке, что
|
|
|
|
% W |
|
|
|
|
|
|
||
200 |
МО |
600 |
800 |
|
0,2 |
0,3 |
|
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
|
Скорость |
разливки, |
|
мм)мин |
|
Скорогть |
разливки, м |
/мин |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. 20. Влияние скорости |
разливки |
Рис. |
21. Зависимость |
количества |
за |
|||||||
ча размеры подкорковых |
пузырей |
чищенных слябов |
от |
скорости |
раз |
|||||||
в |
слитке: |
|
|
|
|
ливки: |
|
|
|
|||
1 — 20%; 2 - 5 0 % ; 3 — 80% (от верха) |
/ — рванины |
от |
вскрывшихся |
пузы |
||||||||
рей; |
2 — рванины |
от |
продольных и |
|||||||||
|
|
|
|
поперечных трещин
характерно для заводов с сифонной разливкой стали, предопределило тенденцию к улучшению качества по верхности раскатов слитков путем повышения степени раскисленности стали. Это увеличивало вероятность пе рераскисления и получения в связи с этим увеличен ной головной обрези.
Увеличение скоро сти сифонной разливки приводило к уменьше нию количества слябов, нуждающихся в за чистке из-за рванин (рис. 21). Однако уже при скорости разливки >0,45 м/мин общее ко личество дефектных слябов становилось выше минимального в условиях этого завода вследствие значитель-
Та б л и ц а 10. Зависимость
р.к. м. и брака слябов от скорости разливки
|
|
Брак |
Расходный |
|
|
Скорость |
коэффи |
||
Диаметр |
на пер |
|||
циент |
||||
стакана, |
разливки, |
вом пе |
металла |
|
мм |
м/мин |
ределе, |
на блю |
|
|
|
% |
минге, т / т |
35 |
0,30 |
1,21 |
1,170 |
40 |
0,35 |
0,16 |
1,152 |
45 |
0,45 |
0,20 |
1,143 |
50 |
0,55 |
0,21 |
1,150 |
60—70 |
0,75 |
1,00 |
1,200 |
53
ного увеличения их пораженное™ рванинами от трещин. При скорости разливки 0,35—0,45 м/мин наблюдались не только наименьшее количество дефектных слябов, но и минимальный расходный коэффициент металла на блю минге и брак на первом переделе (табл. 10).
Увеличение скорости разливки требовало соответ ственного понижения температуры металла. Как пока зано ниже, уменьшению пораженности слябов продоль
ными трещинами способствовало |
применение |
изложниц |
||||||
с волнистыми |
стенками. |
|
|
|
|
|||
Число |
осмотренных |
слябов |
|
|
14674/11163 |
|||
Количество |
слябов |
с |
рванинами |
от про |
|
|
||
дольных |
трещин: |
|
|
|
|
|
|
|
штуки |
|
|
|
|
1828/2263 |
|||
% |
|
|
|
|
|
12,5/20,3 |
||
П р и м е ч а й и е. |
В |
числителе — данные |
для |
изложниц с |
||||
волнистыми |
стенками, |
в |
знаменателе — для |
и з л о ж н и ц с |
гладки |
|||
ми стенками. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Однако |
применение |
таких изложниц |
не |
приводило |
к полному устранению трещин на слитках, т. е. не могло компенсировать недостаточное понижение температуры металла при увеличении скорости разливки.
При исследовании влияния скорости сифонной раз ливки полуспокойной стали на структуру корковой зоны слитка и качество поверхности раската, проведенном на
заводах «Азовсталь» и им. Петровского, были |
получены |
|||||||
такие же закономерные связи. |
|
|
|
|
|
|||
На заводе «Азовсталь» разливка полуспокойных ста |
||||||||
лей Ст. Зпс и Ст. 5пс на слитки квадратного |
сечения |
мас |
||||||
сой |
7,1—7,4 |
т |
производилась |
со |
скоростью 0,20— |
|||
0,35 |
м/мин. |
При увеличении |
скорости |
разливки |
до |
|||
0,30—0,42 м/мин (диаметр стакана увеличили |
с 55—60 |
|||||||
до 70 мм) уменьшилась пораженное™ раскатов |
грубыми |
|||||||
рванинами и снизился расходный коэффициент |
металла |
|||||||
на блюминге |
(табл. 11). |
|
|
|
|
|
||
Дальнейшее |
увеличение скорости |
разливки |
до 0,65— |
0,80 м/мин было достигнуто путем уменьшения числа из
ложниц на одном поддоне каждой |
опытной плавки с 8 |
до 4 (при использовании стакана |
диаметром 70 мм). |
Изучение структуры коркового слоя, проведенное по угловым темплетам после глубокого травления и про дольным разрезам слитков, показало, что длина подкор ковых пузырей и ширина их зоны при этом заметно уменьшились (табл. 12).
54
|
Т а б л и ц а |
11. |
Зависимость |
качества раскатов слитка |
||||||
|
|
|
|
|
|
от условий разливки |
|
|
||
|
П ока зат е ли |
|
|
Сталь |
Ст. Зпс |
Сталь |
Ст. 5пс |
|||
Диаметр |
стакана, |
мм |
|
55—60 |
70 |
55 - 60 |
70 |
|||
Расходный |
коэффициент |
|
|
|
|
|||||
металла на блюминге, т/т |
1,126 |
1,118 |
1,104 |
1,098 |
||||||
Головная |
обрезь, |
|
% |
• • |
6,6 |
6,0 |
5,4 |
4,5 |
||
Средняя |
|
продолжитель |
|
|
|
|
||||
ность |
разливки |
|
одной |
47 |
39 |
48 |
41 |
|||
плавки, |
мин |
. . . . |
||||||||
Скорость |
|
разливки, |
0,21 — |
0,30— |
0,21 — |
0,30— |
||||
м/мин |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
0,35 |
0,42 |
0,35 |
0,42 |
Количество |
|
раскатов |
|
|
|
|
||||
слитков, |
%: |
|
|
|
39 |
27 |
32 |
16 |
||
с |
грубыми рванинами |
|||||||||
с |
рыхлостью |
в |
голов |
22 |
16 |
16 |
16 |
|||
ной |
части |
раскатов |
||||||||
Количество |
слитков |
без |
39 |
57 |
52 |
68 |
||||
дефектов, |
% |
. . . . |
Т а б л и ц а |
12. Уменьшение зоны подкорковых пузырей |
|||||
|
|
при увеличении скорости |
разливки |
|
||
|
|
Максимальная |
длина п о д |
Ширина зоны пузырей, мм, |
||
Горизонт |
отбора |
корковых пузырей, мм, |
||||
при скорости |
разливки, |
|||||
угловых темпле- |
при скорости |
разливки, |
м/мин |
|
||
тов, % от |
верха |
м/мин |
|
|||
|
|
|||||
слитка |
|
|
|
|
||
|
|
0,38 |
0,05 |
0,38 |
0,65 |
|
15 |
|
12 |
7 |
12—15 |
7—9 |
|
50 |
|
7 |
4 |
6—8 |
4 - 6 |
|
95 |
|
8 |
6 |
10—12 |
5 - 7 |
Слитки, отлитые с увеличенной скоростью, характе ризовались меньшей головной обрезью на блюминге и лучшим качеством поверхности верхней трети раскатов крупного фасонного профиля (двутавровая балка
№30—55, уголок размером 200X200X20 мм, швеллер
№16—30). Проведенные на заводе «Азовсталь» исследо вания показали целесообразность увеличения скорости сифонной разливки полуспокойной стали до 0,8 м/мин.
Завод им. Петровского является типичным представи-
55
телем заводов, осуществляющих прокатку сравнительно крупных профилей (швеллер № 22—24, балка № 20—22) из слитка квадратного сечения массой 5,2 т без промежу точного нагрева заготовки, что исключает возможность ее зачистки перед прокаткой на готовый профиль. В этих условиях наличие грубых дефектов на головной части раската неизбежно приводит к увеличению головной обрези или брака.
Как показано ниже, увеличение скорости разливки полуспокойной стали Ст. Зпс с 0,29 до 0,48 м/мин и на этом заводе позволило существенно снизить брак прока та по рванине от пузыря.
Средняя скорость |
|
|
разливки, |
м/мин . 0,29 |
0,48 |
Количество |
прока |
|
танного |
металла, |
|
т |
3065 |
3164 |
Количество |
брака |
|
по рванине, % • |
0,66 |
0,11 |
Опыт повышения скорости разливки до 0,7 м/мин по |
||
казал возможность еще в большей |
степени уменьшить |
|
размеры подкорковых пузырей |
в слитках стали Ст. Зпс |
на горизонтах 25,50 и 90% от верха. Однако на горизон те, соответствующем 5% от верха слитка, размеры пузы рей не зависели от скорости наполнения изложниц.
Высокая оптимальная скорость сифонной разливки (0,7—0,8 м/мин), полученная на заводах «Азовсталь» и им. Петровского по сравнению с данными Коммунарского завода, объяснялась более низкой температурой металла на выпуске, другой конфигурацией сечения слитка (квадратный вместо листового) и меньшей его массой (5—7 вместо 8,5—12,5 т).
Дальнейшие исследования показали, что при разлив ке сифоном и сверху со скоростью 0,8 м/мин, при которой имелась возможность сравнить оба способа, наблюдался одинаковый характер расположения подкорковых пузы
рей в слитках полуспокойной стали |
(рис. 22). |
|
|
||||
При разливке сверху с такой скоростью обеспечива |
|||||||
лось получение |
мелких |
подкорковых |
пузырей |
круглой |
|||
формы диаметром 1—3 |
мм, удаляемых |
с окалиной. Од |
|||||
нако в верхней части слитка (5—10% от верхнего |
торца) |
||||||
наблюдались |
сотовые |
пузыри |
длиной |
25—30 |
мм |
||
(рис. 22). Это подтверждало значительное |
влияние |
на |
56
качество поверхности слитка полуспокойной стали ско
рости, а не способа |
разливки. |
|
Разливка |
сверху. |
Для изучения влияния повышения |
скорости разливки |
>0,8 м/мин на качество слитков по |
|
луспокойной |
стали |
на Коммунарском металлургическом |
заводе была проведена серия опытных плавок стали Ст.Зпс с разливкой сверху через стаканы диаметрами 45, 50, 60 и 70 мм. Линейная скорость разливки изменя лась от 0,74 до 1,88 м/мин.
Сталь раскисляли в ков ше. Корректировку раскис ленное™ во время наполне ния изложниц проводили только на отдельных плав ках алюминием в количестве 10—40 г/т. Температура ста ли на выпуске составляла 1560—1610° С.
Опыт производства этих плавок подтвердил преиму щества разливки стали свер ху по сравнению с сифонной: сокращение времени на под готовку составов для разлив ки примерно в два раза, уве личение выхода годного бла годаря отсутствию центро вых и литников на 0,8%,
исключение потерь металла вследствие прорывов, воз можность использования двухстопорных ковшей, сокра щение продолжительности разливки на 15—45 мин (в за висимости от диаметра стакана*).
В табл. 13 приведены данные о количестве дефектных слябов и характере дефектов на опытных плавках в за висимости от температуры металла на выпуске и для сравнения соответствующие данные за этот же период для обычных плавок, разлитых сифонным способом.
При увеличении диаметра стакана без соответствую щего снижения температуры на выпуске, что имело ме сто при проведении этой серии плавок, количество де фектных слябов увеличилось в основном за счет рванин от продольных и поперечных трещин (группа I ) . Вместе с тем на раскатах слитков после удаления головной об-
57
Т а б л и ц а 13. Сравнение качества слябов при разных способах разливки
|
|
|
Количество |
зачищенных слябов, % |
|||
|
|
Темпе |
|
по |
видам |
дефектов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Группа |
Способ разливки |
ратура |
|
|
|
|
|
плавок |
металла |
рванины |
рва нины |
рванины |
|
||
|
|
на вы |
от п о п е |
от про |
от п о д |
плены |
|
|
|
пуске, °С |
речных |
дольных |
корковых |
||
|
|
|
трещин |
трещин |
пузырей |
|
I |
Сверху |
»1600 |
53,8 |
20,3 |
— |
10,3 |
I I |
» |
< 1600 |
24,6 |
8,4 |
— |
15,4 |
I I I |
Сифоном |
1590— |
|
15,0 |
55,0 |
5,0 |
|
|
1630 |
|
|
|
|
рези не было обнаружено рванин, связанных со вскрыти ем подкорковых пузырей.
При температуре выпуска < 1600°С (группа II) ко личество дефектных слябов и брак на первом переделе находились на одном уровне с соответствующими пока зателями для стали, разлитой за этот же период при вычным для завода сифонным способом (группа I I I ) . На отдельных плавках (при отсутствии перегрева металла) трудоемкость зачистки слябов при разливке полуспокой ной стали сверху оказалась несколько ниже, чем при сифонной, так как площадь участков, пораженных рва нинами от трещин, была, как правило, меньше, чем участков, пораженных рванинами от вскрытия пузырей.
Отсутствие на раскатах рванин от подкорковых пузы рей свидетельствовало, что повышение скорости разлив ки полуспокойной стали позволяет решить задачу улуч шения качества поверхности раската.
Это подтверждалось исследованиями по увеличению скорости разливки на Криворожском заводе, где полу спокойную сталь обычно разливали сверху со скоростью 0,8 м/мин (через стакан диаметром 35 мм) при темпера
туре на выпуске из печи в пределах |
1570—1590° С (см. |
||
рис. 22). |
|
|
|
При проведении исследований металл одного из ков |
|||
шей (на двухжелобных |
мартеновских |
печах) |
разливали |
через стакан диаметром |
60 мм, а другого 35 мм. Разлив |
||
ку проводили в обычные уширенные |
книзу |
изложницы |
с гладкими стенками. Средняя скорость наполнения из-
58
Т а б л и ц а 14. Данные по разливке |
и прокатке |
опытных плавок полуспокойной стали Ст.Зпс, отлитых сверху |
|||||||||
|
|
|
|
с |
разной |
скоростью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О б щ а я |
|
Обрезь, % |
Качество |
поверхности |
Коли |
|
|
|
|
Линейная |
Д л и т е л ь н о с т ь |
п р о д о л - |
|
заготовки |
||||
Условный |
Диаметр |
|
|
|
|
чество |
|||||
Ч и с л о |
скорость |
наполнения |
ж и т е л ь - |
|
|
|
|
|
|||
номер |
стакана, |
|
|
|
|
|
зачищен |
||||
слитков |
разливки, |
изложницы, |
ность |
|
|
|
|
|
|||
плавки |
мм |
|
м/мин |
мин |
разливки, |
голов |
донная |
сум |
головной |
донной части |
ных заго |
|
|
|
|
|
ч—мин |
ная |
марная |
части раската |
раската |
товок, % |
|
1 |
35 |
39 |
0,93 |
2,25 |
1—05 |
5,1 |
5,1 |
10,2 |
Рябизна и |
Плены |
7,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рванины |
» |
|
|
60 |
41 |
1,84 |
1,14 |
0—40 |
4,2 |
4,4 |
8,6 |
Рябизна |
— |
|
2 |
35 |
40 |
0,86 |
2,45 |
1—20 |
3,2 |
3,4 |
6,6 |
Рябизна |
Плены |
|
|
60 |
36 |
1,90 |
1,10 |
0—40 |
3,0 |
7,8 |
5,8 |
Чистая |
» |
— |
3 |
35 |
37 |
0,78 |
2,70 |
1—15 |
3,0 |
5,3 |
8,3 |
Рванины |
Плены |
7,3 |
|
60 |
42 |
1,87 |
1,12 |
0—40 |
2,8 |
4,7 |
7,8 |
Чистая |
Трещины |
— |
4 |
35 |
36 |
0,78 |
2,70 |
1—10 |
3,2 |
3,5 |
6,7 |
Рябизна |
Плены |
3,9 |
|
60 |
38 |
2,10 |
1,00 |
0—35 |
2,8 |
3,8 |
6,8 |
Чистая |
» |
— |
5 |
35 |
33 |
0,73 |
2,88 |
1—30 |
3,0 |
3,0 |
5,8 |
Рябизна |
Плены |
7,9 |
|
60 |
43 |
1,94 |
1,08 |
0—40 |
2,4 |
3,6 |
6,0 |
Чистая |
» |
— |
|
|
Т а б л и ц а |
15. Основные технологические |
данные |
по опытным плавкам полуспокойных сталей |
|
||||||
|
|
|
|
КСт.Зпс и КСт.5пс с различной |
скоростью разливки |
|
|
|
||||
|
|
Р а с х о д раскислите - |
|
|
Продол |
Химический |
состав жидкой |
стали |
|
|
||
|
|
|
|
ж и т е л ь |
|
|
||||||
|
|
лей в ковш, кг/т |
|
|
|
в и з л о ж н и ц е , % |
|
|
|
|||
Условслов |
|
Темпе |
|
ность |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ратура |
Скорость |
искрения |
|
|
|
|
|
|
|
ный |
|
|
|
|
|
|
|
Вид поверхности головной части |
||||
Марка стали |
|
металла |
разливки, |
металла |
|
|
|
|
||||
номер |
|
|
|
|
|
|
слитка |
|||||
|
ферро |
45%-ного |
на вы |
м/мин |
после на |
|
|
|
|
|
||
плавки |
|
|
|
|
о |
|
|
|||||
|
ферроси |
пуске, °С |
|
полнения |
С |
Мп |
S i |
|
|
|||
|
|
марганца |
|
|
|
|||||||
|
|
|
лиция |
|
|
и з л о ж н и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цы, с |
|
|
|
|
|
|
1 |
КСт. Зпс |
3,75 |
1,5 |
1590 |
0,6 |
70 |
0,23 |
0,40 |
0,060 |
0,0143 |
Выпуклая, со свищами и на |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
45 |
0,24 |
0,39 |
0,075 |
0,0123 |
плывами |
|
|
|
|
|
|
Слегка |
выпуклая |
||||||
|
|
|
|
|
4,0 |
35 |
0,23 |
0,38 |
0,077 |
0,0109 |
Плоская |
|
2 |
КСт. Зпс |
3,65 |
1 ,8 |
1590 |
0,6 |
50 |
0,22 |
0,51 |
0,057 |
0,0109 |
Выпуклая, со свищами и на |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
40 |
0,21 |
0,47 |
0,060 |
0,0105 |
плывами |
|
|
|
|
|
|
Слегка |
выпуклая |
||||||
|
|
|
|
|
4,0 |
30 |
0,20 |
0,49 |
0,062 |
0,0100 |
Плоская |
|
3 |
КСт. Зпс |
2,5 |
2,0 |
1585 |
0,6 |
35 |
0,21 |
0,47 |
0,080 |
0,0098 |
Слегка |
выпуклая |
|
|
|
|
|
1,5 |
25 |
0,20 |
0,47 |
0,084 |
0,0095 |
Плоская |
|
|
|
|
|
|
4,0 |
15 |
0,21 |
0,47 |
0,090 |
0,0085 |
Слегка |
вогнутая |
4 |
КСт. Зпс |
3,0 |
2,0 |
1590 |
0,6 |
65 |
0,17 |
0,42 |
0,073 |
0,0118 |
Выпуклая, со свищами и на |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
40 |
0,17 |
0,43 |
0,075 |
0,0104 |
плывами |
|
|
|
|
|
|
Выпуклая |
|||||||
|
|
|
|
|
4,0 |
30 |
0,17 |
0,44 |
0,084 |
0,0095 |
Слегка вогнутая |
|
5 |
КСт. 5пс |
2,4 |
1,2 |
1620 |
0,6 |
70 |
0,27 |
0,63 |
0,040 |
0,0112 |
Выпуклая, со свищами и на |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
50 |
0,28 |
0,60 |
0,046 |
0,0098 |
плывами |
|
|
|
|
|
|
Плоская |
|
||||||
|
|
|
|
|
4,4 |
35 |
0,26 |
0,64 |
0,049 |
0,0091 |
Слегка вогнутая |
|
6 |
КСт. 5пс |
4,5 |
1,2 |
1600 |
0,5 |
80 |
0,36 |
0,61 |
0,055 |
0,0091 |
Выпуклая, со свищами и на |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
60 |
0,36 |
0,59 |
0,058 |
0,0086 |
плывами |
|
|
|
|
|
|
Плоская, незначительные сви |
|||||||
|
|
|
|
|
4,5 |
40 |
0,38 |
0,62 |
0,062 |
0,0080 |
щи |
|
|
|
|
|
|
Плоская |
|
||||||
7 |
КСт. 5пс |
5,7 |
1,6 |
1600 |
0,7 |
10 |
0,37 |
0,58 |
0,087 |
0,0071 |
Плоская |
|
|
|
|
|
|
1,5 |
10 |
0,36 |
0,58 |
0,096 |
0,0056 |
Слегка вогнутая |
|
|
|
|
|
|
2,8 |
5 |
0,36 |
0,59 |
0,103 |
0,0050 |
Вогнутая |
60 |
61 |