![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Похмурский, В. И. Коррозионно-усталостная прочность сталей и методы ее повышения
.pdfстых и низколегированных сталей обычно используют методику их попеременного смачивания и высушивания на коррозионном колесе Гарднера. Попытки подвергнуть нержавеющие стали пред варительной коррозии при условии попеременного смачивания и
высушивания образцов |
на протяжении 30 дней |
на |
коррозион |
|
ном колесе не дали положительных результатов, |
так |
как |
корро |
|
зионных поражений на |
поверхности образцов не |
было |
обнару |
|
жено . |
|
|
|
|
В связи с высокой коррозионной стойкостью нержавеющих сталей в морской воде двадцатикратное периодическое смачивание в 3%-ном водном растворе NaCl образцов, нагретых до 250—300° G,
Рис. 11. Схема установки для пред варительной коррозии образцов.
также не дало желаемых ре зультатов. Поэтому возникла потребность найти ускоренный метод получения коррозионных поражений, характер которых был бы аналогичен поражениям при натурной коррозии. По скольку натурная коррозия стали в морской воде имеет элек трохимическую природу, д л я сокращения времени предвари тельной коррозии этот процесс интенсифицировался путем ано дной поляризации . Д л я опре деления оптимальных режимов электрокоррозии была проведе на серия опытов по исследова-
нию влияния плотности тока и времени его пропускания на электро коррозию сталей и сплавов в 3%-ном водном растворе NaCl. Электрокоррозшо готовых образцов осуществляли в специально скон струированном приспособлении (рис. 11). Все образцы тщательно промывали авиационным бензином, затем протирали активиро
ванным углем, являющимся хорошим дисорбентом, |
снимающим |
с металла поверхностные пленки жирных кислот, |
и затем еще |
раз промывали авиационным бензином и этиловым спиртом. Обез жиренный образец 3 с покрытыми цапонлаком головками с по
мощью |
изоляционных опор 2 устанавливали в графитовый ста |
|
кан 1. |
Стакан, заполненный 3%-ным водным раствором NaCl, |
|
с л у ж и л |
катодом. К образцу подключали |
положительный полюс |
источника постоянного тока. Силу тока |
регулировали реостатом |
|
по показаниям миллиамперметра. |
|
Коррозионные поражения фотографировали при одинаковом увеличении и сравнивали по диаметру язв и их плотности с кор розионными поражениями деталей, полученными в натурных усло
виях . |
Д л я |
сталей Х 1 7 Н 2 и Х17Н5МЗ коррозионные |
поражения, |
наиболее близкие к натурным, получали при плотности |
тока около |
||
50 MUJCM2 |
и |
времени поляризации 3—7 мин. |
|
20
П о с к о л ь ку загрязнение поверхности рабочей части образцов при коррозионных испытаниях приводит к разбросу результатов опыта, образцы после электрокоррозии промывали в дистиллиро ванной воде и авиационном бензине. Часто о коррозионной вы носливости сталей судят по их коррозионной стойкости или по изменению величины стационарного электродного потенциала, токов коррозии и других характеристик, полученных для образ цов, находящихся в ненапряженном состоянии. Однако такой под
ход не |
может |
быть оправдан, поскольку, |
как будет показано |
ниже, |
между коррозионной выносливостью и коррозионной стой |
||
костью |
стали |
в ненапряженном состоянии |
четкая к о р р е л я ц и я |
отсутствует.
Г Л А В А I I
В Л И Я Н И Е УСЛОВИЙ
НА Г Р У Ж Е Н И Я Н А УСТАЛОСТНУЮ
ИКОРРОЗИОШЮ-У СТАЛОСТН У ю
ПР О Ч Н О С Т Ь СТАЛЕЙ
1. Вид нагружения
Вид нагружения является существенным фактором, определяющим выносливость сталей. На основании опытных дан ных, полученных различными авторами при изучении влияния трех главных простых видов нагружений (изгиб, кручение, растя жение — сжатие) в условиях разной асимметрии цикла установ лено, что в воздухе или неактивной среде наименьшим пределом усталости обладают образцы, подвергаемые циклическому круче нию, а наибольшим — циклическому изгибу. Растяжение — сжа тие занимает промежуточное положение. Соотношение между пре делами выносливости, полученными при этих простых видах на г р у ж е н и я , во многом определяются свойствами материала. Так,
для нормализованной стали 45 предел |
усталости при изгибе ( 0 - х ) , |
||||||||||||||||
растяжении |
— сжатии |
(а_1 Р .с ) и кручении (t—j) в |
случае |
симмет |
|||||||||||||
ричного нагружения соответственно равны 25,8; 24,6 и 13,2 |
кГ/мм2, |
||||||||||||||||
а для среднелегированной |
стали (С = |
0,32%; |
Ni = 1,5%; |
Сг = |
|||||||||||||
= |
0,5%; Мп = 0,4%; Si = 0,36%; а в |
= |
78 кГ/мм2) |
|
величины этих |
||||||||||||
пределов составляют 36; 26 и 22 кГ/мм2 |
[146]. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Н а |
основании |
анализа |
многочисленных |
экспериментальных |
||||||||||||
данных |
предложены |
эмпирические |
зависимости |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
0--1Р.С = |
(0,7 — 0,8) <т_1 ; |
x _ i |
= |
(0,57 - |
0,62) |
ст_1? |
|
|
||||||
связывающие пределы выносливости при разных |
видах |
нагруже |
|||||||||||||||
ния |
[149]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
В одной из первых |
работ [218] были приведены результаты ис |
|||||||||||||||
следований |
усталостной |
|
и |
коррозионно-усталостной |
прочности |
||||||||||||
хромованадиевой |
стали |
|
(С = |
0,46%; |
Сг = 0,88%; V = |
0,34%; |
|||||||||||
о в |
= |
68,9 кГ/мм2): |
в |
воздухе |
при 10' циклов |
о1 |
= 30 |
кГ/мм2, |
|||||||||
т г |
= |
19 кГ/мм2; |
в пресной |
воде соответственно |
было |
получено |
|||||||||||
а 1 с |
= 17 кГ/мм2, |
т_1с = |
8,5 кГ/мм2. |
|
Та же сталь после |
терми |
|||||||||||
ческой |
обработки (ав |
= |
103 |
кГ/мм2) |
имела |
|
в воздухе |
о_] = |
|||||||||
= |
48,5 кГ/мм2 |
и г _ | = 3 1 |
кГ/мм2, |
в пресной воде cr_ic = 12 |
кГ/мм2 |
||||||||||||
И |
Т_1с |
= 6 |
кГ/мм2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В работе [28] показано, что в коррозионной среде, имитирую щей морскую воду, с увеличением базы испытания отношение
22
т _ 1 с / с т _ 1 С - v 1, так как при большом времени воздействия кор розионной среды коррозионно-усталостное разрушение при обоих видах нагружения определяется преимущественно электрохими ческим фактором.
Учитывая, что при циклическом кручении образца выделяется больше тепла, чем при изгибе, авторы работы [104] предположили,
что |
коррозионная |
среда |
должна |
ока |
|
|
|
|||||||||
зать влияние также на тепловой эффект, |
|
|
|
|||||||||||||
связанный |
как с величиной |
амплитуды |
|
|
|
|||||||||||
циклического |
н а п р я ж е н и я , |
так и с ви |
|
|
|
|||||||||||
дом нагружения, причем это влияние |
|
|
|
|||||||||||||
должно |
быть |
|
больше |
при |
кручении. |
|
|
|
||||||||
Б ы л о |
показано |
(рис. 12), что при боль |
|
|
|
|||||||||||
ших |
|
напряжениях ( ± а = 24 |
кГ/мм2) |
|
|
|
||||||||||
коррозионная среда (3%-ный |
раствор |
|
|
|
||||||||||||
NaCl) и |
инертный |
охладитель |
(гептан) |
|
|
|
||||||||||
одинаково |
существенно |
повышают |
вы |
|
|
|
||||||||||
носливость |
стали. По мере |
приближе |
|
|
|
|||||||||||
ния |
к |
|
пределу |
усталости |
количество |
|
|
|
||||||||
выделенного тепла уменьшается, гептан |
|
|
|
|||||||||||||
перестает оказывать влияние на изме |
|
|
|
|||||||||||||
нение |
|
выносливости, |
а |
коррозионная |
|
|
|
|||||||||
среда |
начинает |
снижать |
выносливость |
|
|
|
||||||||||
стали |
вследствие |
проявления |
электро |
0,1 |
1,0 |
10 Ы,мпн. |
||||||||||
химического |
фактора. |
Положительное |
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||
влияние охлаждающего эффекта рабо |
Рис. 12. |
Кривые усталости |
||||||||||||||
чей |
среды |
можно |
объяснить |
тем, |
что |
образцов |
диаметром 10 мм |
|||||||||
при |
циклическом |
кручении |
в |
воздухе |
из стали |
40Х, |
отожженной |
|||||||||
при 835° С а частоте нагру |
||||||||||||||||
в поверхностных |
слоях |
могут |
возник |
жения 50 гц [104]: |
||||||||||||
нуть |
|
тангенциальные |
|
растягивающие |
I в з — круговой изгиб соответ |
|||||||||||
|
|
ственно в воздухе и 3%-ном рас |
||||||||||||||
н а п р я ж е н и я , |
а |
также |
осевые |
н а п р я ж е |
творе NaCl; 2 и 4 — при круче |
|||||||||||
ния, способствующие в случае |
больших |
нии соответственно в воздухе и |
||||||||||||||
3%-ном растворе |
NaCl; 5—при |
|||||||||||||||
амплитуд |
деформации появлению |
по |
кручении в нейтральном охлади |
|||||||||||||
верхностных |
трещин |
[147]. |
|
|
|
теле. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
При коррозионной усталости (база 5 X 107 циклов) для отож женной стали 40Х отношение t__iC/CT_Ic= 1 вместо 0,5—0,6 в воз духе, т. е. циклическая прочность стали при кручении в корро зионной среде снижается значительно меньше, чем при изгибе.
В табл. 1 приведены данные |
о влиянии вида нагружения (рас |
|||
тяжение |
— сжатие и изгиб) в воздухе и 3%-ном водном растворе |
|||
NaCl при частоте 2200 цикл/мин |
и базе 5 X 10' циклов для раз |
|||
личных |
сталей. Из табл. |
1 видно, что при осевом |
растяжении — |
|
сжатии |
предел усталости |
выше, |
чем при изгибе. |
Эти результаты |
не согласуются с многочисленными экспериментальными данными для других сталей [146]. В коррозионной среде существенного влияния вида нагружения не обнаружено. Анализ данных табл. 1 позволяет сделать вывод, что дл я оценки коррозионно-усталост- ной прочности при осевом цикле нагружения можно пользоваться
23
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1 |
||
|
|
Влияние вида нагружения на некоторые свойства |
|
|||||||
|
|
сталей |
|229| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предел |
Предел усталости на |
Условный предел кор |
|||
|
|
|
|
|
иозцухе. |
кГ/мм2 |
розионной усталости, |
|||
|
|
Сталь |
|
|
прочности |
|
кГ/мм* |
|||
|
|
|
|
|
|
°—1 р.с |
° - 1 |
°—1 |
р.с |
° - 1 |
Углеродистая (0,5% |
С) |
99,5 |
39,4 |
24,2 |
4,4 |
3,8 |
||||
Хромистая |
(15% |
Сг) |
|
63,2 |
38,8 |
34,6 |
14,2 |
17,3 |
||
Хромоникелевая |
(18% |
Сг. |
|
|
|
|
|
|||
8% Ni) |
|
|
(17% |
104,3 |
37,4 |
37,8 |
24,9 |
23,3 |
||
Хромоникелевая |
Сг, |
|
|
|
|
|
||||
11% Ni) |
|
|
|
86,0 |
51,5 |
44,8 |
19,4 |
24,3 |
||
данными, полученными при изгибе с учетом той же |
зависимости, |
|||||||||
что и |
для |
обычных |
атмосферных |
условий |
[26]. |
|
|
|
||
На |
наш взгляд, этот вывод приемлем только в случае |
больших |
оаз испытания, когда прикладываемые напряжения невелики, а существенное снижение условных пределов коррозионной вынос ливости определяется главным образом электрохимическим фак
тором. Действительно, из результатов исследования |
коррозион- |
||||||
но-усталостной |
прочности образцов |
стали Х17Н2 |
|
следует, |
что |
||
в случае сравнительно |
небольших |
баз |
испытаний |
наблюдается |
|||
существенное различие между условным пределом |
коррозионной |
||||||
выносливости при изгибе и осевом |
растяжении — сжатии [195]. |
||||||
Испытания |
как в |
воздухе, так |
и |
в 3%-ном |
растворе |
NaCl |
проводились при симметричном цикле чистого изгиба вращаю щихся образцов на машинах МУИ-6000 с частотой нагружения 50 гц, и при симметричном цикле растяжения — сжатия на гидравличе ском пульсаторе ЦДМП-10 с частотой нагружения 20 гц. В обоих случаях образцы были полностью погружены в этот раствор, при чем обеспечивалось удовлетворительное перемешивание среды спе
циальным |
приспособлением. |
|
|
|
||
Установлено (рис. 13), что усталостная прочность образцов в |
||||||
воздухе при чистом изгибе выше, чем при осевом нагружении |
рас |
|||||
тяжением |
— сжатием, |
а в |
коррозионной |
среде эта |
прочность |
|
при осевом нагружении |
растяжением — сжатием |
значительно |
||||
выше, чем |
при чистом |
изгибе. Необходимо |
отметить, |
что |
такие |
результаты могли быть отчасти вызваны разными частотами и
различными видами |
нагружении . |
|
|
(20—50 гц) не |
|
При |
испытаниях |
в воздухе изменения частоты |
|||
должны |
влиять на |
усталостную |
прочность. |
В |
коррозионной |
среде это влияние |
невелико, причем, как будет показано ниже, |
||||
при кратковременном нагружении |
увеличение |
частоты повышает |
коррозионно-усталостную прочность, а при весьма длительном — снижает ее.
Полученные выводы о циклической прочности в воздухе в зави симости от вида нагружения не противоречат существующим иред-
24
ставлениям. В коррозионной среде выносливость при цикличе
ском растяжении |
— сжатии |
выше, |
чем при циклическом изгибе. |
|
Это связано, по-видимому, |
с тем, что среда |
сильно разупрочняет |
||
приповерхностный |
слой металла |
образца, |
т. е. этот слой несет |
основную нагрузку при циклическом изгибе. При циклическом же
растяжении — сжатии |
роль приповерхностного слоя значи |
|
тельно меньше, чем в предыдущем |
слу |
|
чае, что явствует из распределения |
на |
|
пряжений по сечению |
образца. |
|
|
В работе |
[26] сделан вывод, что за |
||||
рождение усталостных трещин |
вызыва |
|||||
ют |
нормальные |
н а п р я ж е н и я , |
|
о чем |
||
свидетельствует |
тот факт, |
что при ци |
||||
клическом |
кручении образца |
в |
корро |
|||
зионной среде возникают |
крестообраз |
|||||
ные |
надрывы, |
расположенные |
под |
углом 45° к оси образца. Л . А. Гликман не отрицает и роль касательных напря жений, поскольку различие в абсолют ных значениях условных пределов кор розионной выносливости в обоих слу чаях нагружения велико. Более замет ное снижение коррозионно-усталостной прочности при кручении обусловли вается [26] тем, что крестообразные надрывы являются удобными путями для подвода коррозионной среды к глу бинным слоям образца.
46
42
38
34
30
26
22
N
|
Авторы |
работы |
[46] исследовали |
|
|
|
|
||||
влияние |
асимметрии |
цикла |
нагруже |
1 — при |
чистом |
изгибе с вра |
|||||
ния |
на |
сопротивление |
коррозионной |
||||||||
щением |
в воздухе; 2 — при |
||||||||||
усталости |
сталей 0 Х 1 2 Н Д Л |
и 20ГСЛ |
симметричном |
растяжении — |
|||||||
в виде плоских образцов |
сечением 30 X |
сжатии в воздухе; 3 — при изги |
|||||||||
бе в 3% -ном растворе |
NaCl; |
||||||||||
X 40 мм. |
Испытания |
проводили при |
4 — при растяжении — сжатии |
||||||||
чистом изгибе образцов с частотой |
в 3%-ном растворе NaCl. |
|
|||||||||
|
|
— 2 X 10' |
|||||||||
1600—2000 |
цикл/мин |
в |
воздухе и воде при базе 10' |
||||||||
циклов. Б ы л о установлено, что асимметрия цикла |
нагружения |
||||||||||
при |
среднем растягивающем |
напряжении |
в воде |
оказывает |
влия |
ние на амплитуду циклической деформации больше, чем в воздухе. Коррозионно-усталостные трещины при среднем растягивающем напряжении развиваются более интенсивно, чем при симметрич
ном |
нагружении . |
|
|
|
|
2. Частота |
нагружения |
|
|
|
Согласно |
имеющимся данным |
[26] |
изменение часто |
ты приложения нагрузки от 200 до 6000 цикл/мин |
при базе 107 — |
|||
Ю 8 |
циклов не влияет на выносливость |
сталей |
в воздухе. При |
25
повышении |
частоты нагружения от 6000 до 9000 цикл/мин |
предел |
|
усталости |
углеродистых |
сталей увеличивается до 20% [252]. |
|
Повышение частоты нагружения свыше 150 000 цикл/'мин |
приводит |
||
к некоторому снижению |
выносливости образцов. Д л я устранения |
нагрева образцов при разных частотах нагружения они охлажда лись струей воздуха.
Г. В. Карпенко [67], рассматривая влияние частоты с пози ций скорости периодической деформации при усталости, указывает на то, что увеличение частоты деформации усиливает упрочнение металла и снижает возможность его отдыха из-за малого времени цикла. Кроме того, увеличение частоты нагружения может при вести к повышению температуры детали, ускоряющей процесс отдыха. При малых базах испытания (меньше 106 циклов) с уве личением частоты нагружения выносливость сталей в воздухе уменьшается.
Снижение частоты циклического консольного изгиба образцов из осевой стали с 24 до 1,1 гц привело к небольшому уменьшению их долговечности и предела выносливости (с 25 до 23,5 кГ/мм") 1213].
Исследуя влияние частоты нагружения на изменение выносли вости нормализованной среднеуглеродистой стали в зависимости от температуры, Г. В. Карпенко, Е. И. Николин [129] установили, что в интервале температур 20—250° С изменение частоты нагру жения в пределах 25—160 гц не оказывает заметного в л и я н и я на характеристики выносливости как гладких образцов, так и об разцов с концентраторами напряжений . При повышении темпе
ратуры от 250 до 600° С изменяется характер |
кривой |
усталости |
||||||
(отсутствует истинный предел |
усталости) и эффект частоты про |
|||||||
является довольно четко. Уж е при 400° С изменение |
частоты от |
|||||||
25 до 160 гц приводит к увеличению |
усталостной прочности |
образ |
||||||
цов из стали 45 с концентратором напряжений |
примерно на 50%, |
|||||||
в то время как усталостная прочность гладких |
образцов |
(диаметр |
||||||
рабочей части 7,52 мм) при таких же условиях повышается |
всего |
|||||||
на 12%. При высоких температурах (400 и 600° С) |
увеличение |
|||||||
частоты ведет к |
увеличению |
выносливости, |
причем |
у |
образцов |
|||
с концентратором |
это увеличение |
значительнее. |
|
|
|
|||
В |
[212] установлено, что влияние частоты |
нагружения |
(2; 60; |
|||||
1600; |
2800; 6000 и 14000 цикл/мин) |
на усталостную прочность ме |
||||||
таллов (чистых лантана, кадмия, висмута, галлия и индия) |
весьма |
сложно и объясняется, в основном, скоростным эффектом [67], влиянием частоты на суммарную деформацию и адиабатным эф фектом. Первый эффект проявляется в значительной степени при низких частотах и несуществен в случае высоких; второй и тре
тий проявляются, главным |
образом, при |
высоких |
частотах. |
||||
В зависимости от того, какой |
эффект |
оказывает |
большее |
||||
влияние, |
усталостная |
прочность |
металлов |
при |
повышении |
||
частоты |
н а г р у ж е н и я |
может |
как |
увеличиваться, так |
и |
умень |
|
шаться. |
|
|
|
|
|
|
|
26
Влияние частоты приложения циклических нагрузок на вы носливость сталей в коррозионных средах проявляется значитель но больше, чем в воздухе.
В работах [26, 67, 219, 220, 253 и др ] было показано, что кор розионная выносливость сталей (в циклах) повышается с увеличе нием частоты нагружения . Так, при испытании низколегирован ных сталей в пресной воде с частотой 1450 и 5 цикл/мин разруше ние наступает соответственно за 106 и 10s циклов.
Г. В. Карпенко [67] изучал коррозионцо-усталостную проч ность нормализованной стали 20Х при частоте циклического из гиба вращающихся образцов, равной 2,3 и 10 тысяч цикл/мин, и базе 2 X 106 циклов. Им установлено, что интенсивность корро- зионно-усталостного процесса увеличивается с увеличением ча стоты приложения нагрузки . Было высказано предположение, что для деталей, нагружаемых в коррозионной среде с различной ча стотой при весьма большом сроке их службы, можно ожидать меньшей прочности при высоких частотах.
Согласно [217], характер влияния частоты нагружения на кор розионную усталость зависит от того, в каких единицах измеря ется долговечность. Если измерение проводится во времени, то высокая частота может больше снижать несущую способность вследствие большего проявления механического фактора. В слу ч а е , если выносливость измерять в циклах, несущая способность увеличивается с повышением частоты.
Результаты |
опытов [62] по |
исследованию |
изменения |
частоты |
|||
н а г р у ж е н и я на |
коррозионио-усталостную |
прочность дуралюмина |
|||||
Д 1 6 Т в 3%-ном |
растворе NaCl |
показали, |
что |
при частоте |
нагру |
||
жения |
3000 цикл/мин |
образец |
имеет более |
отрицательный |
элект |
||
родный |
потенциал, |
чем при 200 цикл/мин. |
|
Полученные |
данные |
указывают на повышение электрохимической неоднородности и более интенсивную коррозию металла с повышением частоты при ложения к нему нагрузки . Причем разность в величине электрод ных потенциалов, обусловленная различием частот, уменьшается с уменьшением уровня прикладываемых напряжений . Эти же ав
торы |
показали, |
что при низких н а п р я ж е н и я х |
интенсивность |
|
коррозионного процесса в меньшей мере зависит от частоты |
нагру |
|||
жения, |
чем при |
высоких. Таким образом, «эффект |
частоты» |
опре |
деляется, в основном, двумя противоположно действующими фак торами: при снижении частоты нагружения время воздействия среды на циклически деформируемый металл увеличивается, а ин
тенсивность коррозионного процесса уменьшается. В случае |
вы |
||
соких напряжений ( ± о > |
21 кГ/мм2) |
влияние среды на выносли |
|
вость дуралюмина больше |
при высокой |
частоте, а в случае ± |
а <; |
< ; 21 кГ/мм2 влияние среды при высокой частоте меньше, чем |
при |
низкой, что обусловлено большей продолжительностью воздей ствия среды [197]. Уменьшение частоты нагружения сопровождает ся повышением выносливости образцов с концентраторами напря жения в воздухе и значительным снижением в воде [67].
27
В л и я н ие частоты при коррозионной усталости стали 45 в за висимости от структурного состояния (отжиг и закалка с низким отпуском) исследовано Е. С. Николиным и Г. В. Карпенко 1129]. Испытания проводились на образцах диаметром 7,52 мм при чис том изгибе с вращением. Было установлено (рис. 14), что в коор
динатах ± о — N увеличение частоты нагружения |
от 25 до 160 гц |
|||||||
повышает долговечность |
и |
условный |
^ |
|
||||
предел |
|
коррозионно-усталостной |
!w |
2 |
||||
прочности |
отожженной |
стали. |
Д л я |
|||||
закаленной |
и низкоотпущенной |
ста |
|
/ |
||||
|
|
|||||||
лей влияние |
частоты |
сказывается |
8 |
|
||||
только |
на |
долговечности |
стали в |
|
||||
4 3 |
|
|||||||
|
ч <5-| |
73 |
|
|
|
О |
1 |
|
ю" |
>•• тt i• В9 |
|
|
|
2\ ,1 |
в |
||
+i |
|
'Л |
20 |
|
|
|
|
|
16 |
|
1В |
|
|
|
16 |
|
|
128 |
|
§12в |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ОI
0,1 |
1 |
10 |
50 |
0J |
1 |
Ы,млн. |
|
|
|
|
|
а |
|
|
5 |
|
О |
20 |
40 ВО 100 200 Т, Ч |
Рис. |
14. |
Зависимость |
усталостной |
Рис. 15. Кривые коррозион |
|||||
прочности отожженной (а) и закален |
ной усталости стали 45 в |
||||||||
ной (б) стали |
45 |
от частоты |
[129]: |
системе |
координат а — % |
||||
1 — 160 гц; 2 — 80 гц; 3—50 гц; 4 — 25 гц |
(обозначения те же, что на |
||||||||
(в 3%-ном |
растворе |
NaCl); |
5 — при всех |
рис. |
14) |
[129]. |
|||
частотах на воздухе. |
|
|
|
|
|
области высоких амплитуд напряжений . Условный предел
коррозионной усталости при базе |
5 X 107 |
циклов |
для |
всех |
||
частот примерно одинаков и равняется около 2 кГ/мм2. |
Таким об |
|||||
разом, чем выше частота, тем больше |
количество циклов металл |
|||||
проходит до разрушения в коррозионной среде. Если |
же эти ре |
|||||
зультаты представить |
в координатах |
±о |
— т, |
то становится |
яс |
|
ным, что, чем больше |
время пребывания образца в коррозионной |
|||||
среде, тем ниже коррояионно-усталостная |
прочность, |
причем |
для |
закаленных образцов эта закономерность проявляется более четко (рис. 15). Из приведенных данных следует, что повышение интен сивности коррозионно-усталостного процесса при увеличении ча стоты деформации можно объяснить усилением активации метал ла, т. е. чем выше частота, тем сильнее влияние среды.
Н . Л . Позен [ 148 ] , исследуя усталостную прочность при растя
жении — сжатии стали |
45 с частотой 18,2—19,1 кгц, |
установил, |
что при базе 109 цикл в нагружения условный предел |
усталост |
|
ной прочности снизился |
с 160 до 50 кГ/мм2 в результате замены |
28
трансформаторного масла (применявшегося для охлаждения об разца) водой. На основании исследования коррозионных пораже ний, а также электрического напряжения, возникающего вокруг нагруженного в воде ультразвуком образца, автор приходит к вы воду, что возникающие электрические заряды, проходя через воду, вызывают ее разложение на водород и кислород, что, в свою очередь, способствует коррозионной усталости и возможно д а ж е паводороживанию.
В работе [117] сделана попытка установить взаимосвязь между влиянием активности коррозионной среды, в частности давления
остаточных газов, и частоты приложения |
циклических |
нагрузок |
|||||
на выносливость материалов. Было получено уравнение, |
описыва |
||||||
ющее |
взаимосвязь числа |
циклов до |
разрушения |
образцов в за |
|||
висимости от величины |
циклических нагрузок при данной частоте |
||||||
и степени р я з р я ж е н и я , |
т. е. агрессивности среды |
без детального |
|||||
рассмотрения механизма |
этого явления . |
Однако, |
как |
указывает |
|||
сам автор, к настоящему времени имеется недостаточно |
данных, |
||||||
чтобы |
показать, насколько уравнение |
универсально. |
|
3. Малоцикловая усталость
Малоцикловая усталость — процесс разрушения ме таллов при циклическом деформировании их в упруго-пластиче ской области с малой частотой (до нескольких десятков циклов в минуту). Обычно количество циклов до разрушения при малоцик ловой усталости не превышает 105 .
За последние годы интерес к такому виду разрушения значи тельно возрос в связи с необходимостью максимального облегче ния веса конструкции и аппаратов ограниченного срока эксплуа тации, что неизбежно связано с повышением рабочих напряжений, часто превышающих предел упругости металла. Малоцикловая усталость изучена значительно меньше, чем обычная (высокоча стотная) усталость, особенно в случае одновременного воздействия механических напряжений и рабочих сред. Этому вопросу по священы работы Г. В. Карпенко, А. Б . Куслицкого, В. И. Ткачева
идр. [106, 190—192].
Г.В. Карпенко и др. [71] исследовали влияние различных ти пов неметаллических включений (пластичных силикатов, глино зема, кремнезема и нитридов титана) на малоцикловую усталость
стали 20 в различных средах. |
Д л я этого была разработана |
методи |
ка программного загрязнения |
металла неметаллическими |
включе |
ниями и выявлены специальные стали с преимущественным пре обладанием одного из указанных типов неметаллических включе ний при практически постоянном химическом составе основного металла. Испытания проводились на образцах толщиной 2,5 мм при циклическом упруго-пластическом деформировании их в воз
духе, дистиллированной воде, водном растворе |
NaOH и NaCl, |
а также при наводороживании. Установлено, |
что наибольшей |
29