книги из ГПНТБ / Ханукаев, А. Н. Физические процессы при отбойке горных пород взрывом
.pdfЕсли длина головной части падающей волны достаточно велика, а величина напряжений превышает предел прочности отрыву, то тре щины, идущие от поверхности (см. рис. 73), будут углубляться и до стигнут поверхности откольной воронки. В результате пересечения трещин, перемещающихся от поверхности в глубь массива, с трещиной ведущей к образованию откольной воронки, из последней оторвется несколько кусков.
По предельному расстоянию, соответствующему пределу проч ности породы растяжению (см. рис. 72), можно определить прибли женно предельное значение величины л. н. с., при которой образуется воронка:
W np = r/ 2.
Процесс образования взрывной воронки во многом аналогичен процессу образования откольной воронки. Отличия заключаются во влиянии полости с зоной первичного трещинообразования на поле
Рис. 74. Схема интерференции |
Рис. 75. Схема процесса обра |
падающей и отраженной или го |
зования откольной (1) и взрыв |
ловной и хвостовой части волны |
ной (2) воронки в блоке камен |
при образовании откольной во |
ной соли |
ронки в граните |
|
напряжений и на сопротивляемость отрыву, Полость с зоной пласти ческих деформаций и зоной первичных трещин уменьшает сопро тивляемость отрыву. Как показано в гл. IV, от полости, как от об наженной поверхности отражается волна, при этом максимальные растягивающие напряжения направлены под некоторым углом к л. н. с. Под этим углом развиваются трещины, ведущие к образова нию боковой поверхности взрывной воронки. К моменту подхода отраженной волны к полости давление газов в полости может ока заться достаточным для проникновения в образующиеся здесь тре щины и для сообщения породе, отрывающейся под действием отра женной волны, дополнительной скорости полета. Эта скорость мо жет быть весьма значительной при малых л. н. с.
На рис. 75 показана схема процесса разрушения с образованием откольной и взрывной воронки. Откольная воронка образовалась, главным образом, под воздействием отраженной волны, а радиаль ные трещины, расходящиеся от центра взрыва в сторону обнаженной поверхности и приводящие к образованию взрывной воронки, под воздействием падающей и отраженной волны.
120
Сопоставляя объемы разрушения в зоне первичного трещинообразования (7?тр = 8 -г ЮЛ0) под воздействием прямой волны с объе мами разрушения под действием падающей и отраженной волны можно прийти к выводу, что в крепких монолитных породах разру шение большей части объема обусловлено действием прямой и отра женной волны на обнаженные поверхности. Важнейшим условием образования откольной и взрывной воронки является наличие обнаженной поверхности. Лишь при наличии последней реали зуется переход от напряжений к деформациям и смещениям на величину, превышающую пределы прочности растяжению и отрыву.
Разрушающее действие отраженной волны ограничивается обла стью между обнаженной поверхностью и полостью зарядной камеры. При наложении отраженной волны на прямую, распространяющуюся за полость зарядной камеры в глубь массива, величина растягива ющих напряжений оказывается всегда меньше предела прочности отрыву. Полезной частью энергии отраженной волны является энергия, расходуемая на трещинообразование, и энергия, расходуе мая на перемещение породы. Отрыв породы сопровождается транс формацией основной части полезной энергии в кинетическую. По этому остатка энергии отраженной волны, перемещающейся в глубь массива за пределы зарядной камеры, оказывается недостаточно для дальнейших разрушений.
Процесс разрушения массива крупноблочной структуры. В отли чие от монолитного массива массив крупноблочной структуры рассечен естественными трещинами различного направления, по этому шпур или скважина, как правило, пересекает одну или не сколько трещин. Последние являются границами преломления и отражения падающих волн. С увеличением степени раскрытия трещины большая часть энергии отражается, а меньшая преломляется в соседний блок или в соседнюю отдельность.
Опыты, сопровождавшиеся киносъемкой в поле трубы ИАБ-451,
в моделях из |
органического стекла показали, что в соседний блок |
|
преломляется |
тем больше энергии, чем больше величина |
заряда. |
С возрастанием абсолютных размеров заряда длительность |
волны |
ивеличина смещений увеличиваются, что ведет к смыканию щели.
Сувеличением числа естественных трещин в единице объема массива условия преломления волны в соседние блоки ухудшаются, так как значительная часть энергии теряется при отражении волны от тре
щин. Кроме того, часть энергии продуктов взрыва прорывается по трещинам в атмосферу и количество энергии, переходящее в удар ную волну, уменьшается.
На рис. 76 показана схема уступа, рассеченного горизонтальными и вертикальными трещинами. Удлиненный заряд пересекается тре щинами и размещен в нескольких блоках. Схематически изображены положение фронта волны, отразившейся от границы одного из бло ков, в котором находился заряд, и положение фронта волны, пре ломившейся в соседние блоки.
121
Нетрудно представить, что места пересечения скважины с гори зонтальными боковыми поверхностями блока будут местами наиболь шей концентрации напряжений и что в первую очередь трещины должны расходиться от устья скважины. Однако, как было показано выше, развиваться будут в основном те трещины, направление кото рых совпадает с направлением фронта отраженной волны, распро страняющейся от обнаженной поверхности. Как было отмечено, на правленность трещин в сторону обнаженной поверхности обусловлена возможностью смещения массива на необходимую для разрушения величину.
Зона отрыва породы ограничивается обнаженной поверхностью и полостью зарядной камеры даже в том случае, когда за полостью*1
Рис. 76. Схема процесса разруше ния трещиноватого массива:
1 — зона первичного трещинообразования; 2 — зона трещинообразования у горизонтальной и вертикальной плос кости блока под действием прямой и отраженной волны; 3 — то же, у вер тикальной плоскости забоя; 4 — нераз
рушенные отдельности
находится тектоническая трещина со степеныр раскрытости в несколько миллиметров. Эта трещина захлопывается под воздействием прямой волны, распространяющейся от центра взрыва за счет упру гих смещений. Деформации и перемещения в сторону указанной трещины оказываются меньше величины, необходимой для разру шений.
Из приведенной схемы видно, что в наименее благоприятных условиях разрушения находится средняя часть массива — блоки 4, так как они удалены и от заряда, и от обнаженных поверхностей. Эксперименты в моделях, сложенных из блоков различных пород, бетона и органического стекла, а также наблюдения в производствен ных условиях подтвердили изложенное о процессе разрушения массива пород крупноблочной структуры.
Процесс трещинообразования в отдельно взятом блоке, в котором размещен заряд, носил импульсивный характер. Трещины разви вались после подхода к их концам отраженной волны. Число импуль сов соответствовало числу воздействий отраженных волн, переме-
122
щающихся от одной грани к другой. Число пробегов отраженных волн в блоке зависело от абсолютной величины скважинного заряда* типа ВВ, геометрических размеров и свойств блока. Под воздей ствием падающей и отраженной волны от боковых граней могут* распространяться трещины, длина которых будет превышать длину трещин в зоне первичного трещинообразования. Особенно значи тельными по длине и интенсивности могут быть трещины, распро страняющиеся от устья шпура или скважины. Другой интересной особенностью процесса разрушения массива крупноблочной струк туры является неравномерность зоны первичного трещинообразова ния вдоль оси заряда при прямом инициировании. У точки иницииро вания заряда трещины реже и длиннее, чем в противоположном конце заряда. Это обусловлено различием в параметрах ударной волны по длине заряда. В точке инициирования ударная волна обладает боль шей длительностью и меньшим давлением, в противоположной — наоборот (см. также главу VI).
В работе [48] приведены данные о скорости хода трещин в от дельных блоках размерами 0,3—1 м3 при удельном расходе ВВ 0,2— 0,3 кг/м3. Скорость распространения трещин на поверхности блока без видимых трещин была равна (для гранита) 800—1200 м/с, а в бло ках с видимыми трещинами 1400—2000 м/с, что обусловлено повы шенной концентрацией напряжений на концах трещин. После рас крытия трещин скорость падала на 20—30%.
Размеры зон разрушения в крепких трудновзрываемых породах значительно меньше, чем в породах легковзрываемых и средней взрываемости. Это объясняется не только большей прочностью, но и меньшей степенью трещиноватости массива. В массиве с ярко выраженным направлением трещин зона дробления имеет эллипти ческую форму, при этом длинная полуось направлена в сторону меньшей частоты трещин, т. е. соответствует малой оси анизотропии трещиноватости. Отношение осей эллиптической зоны дробления в породах средней взрываемости составляет 1,2—1,4 [49]. Несмотря на большую частоту трещин, последние чаще всего сомкнуты или заполнены породой; в трудновзрываемых породах трещины имеют большую степень раскрытия, поэтому более резко поглощает энер гию волны. В работах [50, 51] показано, что с увеличением размеров естественных отдельностей выход негабаритных кусков увеличи вается.
В пластообразной залежи длина трещин, распространяющихся от центра взрыва, значительно превышает мощность отдельных слоев, из которых слагается пласт. С увеличением слоистости и числа трещин в единице объема влияние механической прочности на сопро тивляемость действию взрыва уменьшается и большее значение при обретает плотность массива.
Касаясь динамики перемещения отдельных частей массива, можно отметить, что при взрыве одиночного удлиненного заряда большую скорость перемещения имеет та часть, которая расположена по ли нии наименьшего сопротивления и в местах сопряжения обнаженных
123
поверхностей. При взрывании же серии скважинных зарядов на блюдается еще ^одна особенность. Перемещение породы имеет им пульсивный характер. Составленные по данным ускоренной кино съемки графики изменения скоростей смещений для скважинных зарядов диаметром 269 мм в габбро-диабазах приведены на рис. 77. Скорость перемещения породы на первом этапе достигала 20—25 м/с, падая до 12—15 м/с, на втором вновь увеличивалась до 15—20 м/с (по истечении 500—600 мс после взрыва). Максимум скорости по от ношению к началу сдвижения массива оказался смещенным (на 250— 350 мс). Возрастание скорости полета кусков на первом этапе сле дует объяснить действием отраженной волны; на втором — переходом
Рис. 77. Зависимость скорости пе ремещения взорванной породы от времени при взрывании скважин ными зарядами диаметром 270 мм:
1 , 2 — номера наблюдений
потенциальной энергии упругосжатой части массива, примыкающего к заряду, в энергию движения, а также действием продуктов взрыва, сообщающим кускам породы дополнительную скорость полета.
Указанные скорости перемещения являются средними для всей взорванной массы. Они значительно больше наблюдаемых для оди ночных зарядов. Увеличение скорости полета кусков при мгновен ном взрывании объясняется усилением поля скоростей смещений за счет взаимодействия волн соседних зарядов, а при короткозаме дленном способе взрывания уменьшением сопротивляемости отрыву
благодаря предварительному нагружению действием предыдущих зарядов.
Данные о зонах разрушений при ядерных взрывах. Данные о ядерных взрывах представляют интерес для выявления влияния абсо лютной величины заряда на размеры зон разрушений. Обобщенные сведения по ядерным взрывам позволяют предложить следующие зависимости для определения радиусов полости 7?пол, зоны пласти
ческих деформаций 7?пл д и зоны первичного трещинообразования
R TP:
Я — кЯ
-"пол — гъх1о>
124
где к — коэффициент, равный 1,1; 2 и 3 соответственно для трудновзрываемых, средневзрываемых и легковзрываемых пород;
^пл. деф ^ 3,5/?пол, R rp ^ 6,5i?n0JJ.
Радиусы зон разрушений при ядерных взрывах до 10 кт не столь существенно отличаются от радиусов зон разрушений при взрыве обычных химических ВВ [52].
Ядерный взрыв с тротиловым эквивалентом 1,7 кт на глубине образует вокруг заряда полость за счет испарения, расплавления и уплотнения. К полости примыкает зона оплавленной породы. Тем пература в момент взрыва в центре полости достигает 1 000 000° С, а на поверхности полости 1200—1500 °С. Распространяющаяся ударная волна образует зону интенсивного дробления. К этой зоне примыкает зона трещинообразования, за которой распространяется
волна напряжений. |
Давления на контакте с породой достигают |
7 000 000 кгс/см2. |
зоны интенсивного дробления (пластических |
Радиусы полости, |
деформаций) и зоны трещинообразования определяются по известной формуле
R = к \ ^ Q , м,
где к — эмпирический коэффициент, значения которого приведены
в табл. 20 |
для туфа плотностью |
2 |
г/см3, скоростью распро |
|
странения |
продольной волны |
3 |
км/с, влажностью 15% |
|
и пористостью |
25 %; |
|
|
|
Q — масса заряда, |
кт. |
|
|
Средние значения радиусов полости, зоны интенсивного дробле
ния и зоны трещинообразования в |
туфе могут |
быть вычислены |
|
по формулам: |
|
|
(V.2) |
Я„ол = 15 V |
Q . M; |
||
■инт. д = 30 \ r Q , |
m ; |
(V.3) |
|
Rrp = 60 Y Q , |
m . |
(V.4) |
|
или после преобразований по формулам: |
|
||
f t „ h f t ^ |
a 3R 0; |
|
|
-“ пол — n'l±tQ |
|
||
^инт. Д = Z'2^0 :^ 6 R 0; |
|
||
^тр = M o |
:12i?0. |
|
Радиус атомного заряда массой эквивалентной 1 700 000 кг тротила равен 6,3 м.
На расстоянии до 63 м от центра взрыва, т. е. до 10 R 0, как и при взрыве химических ВВ, наблюдалась ударная волна, скорость которой была на расстоянии 1 R 0 31,5; 1,5 R 0 — 5,5; 3R 0 — 4; 4R 0 — 3,6; 5R 0 — 3,3 и 10i?0 — 3 км/с.
125
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 20 |
Зона |
Замеренный |
Вычисленные |
Мгновенно |
||
радиус, |
м |
значения к |
выделявшаяся |
||
|
|
|
|
|
энергия, % |
Испарения ............................................ |
0 -1 8 |
,9 |
0 -1 5 ,9 |
8,2 |
|
Плавления................................................ |
18,9-19 |
15,9 |
-15,95 |
19,1 |
|
Интенсивного дробления.................... |
19-40 |
16 |
-33,6 |
47,0 |
|
Трещинообразования ........................ |
40 -85 |
33,6-71,5 |
21,2 |
||
Упругих деформаций ........................ |
> 85 |
|
> |
71,5 |
4,5 |
В диапазоне расстояний до 45 м от центра взрыва, т. е. до 7-f- |
||||
8R 0 давление в туфе |
может быть вычислено |
по формуле |
||
т} |
= |
7 280 000 |
, о |
a t г\ |
р |
г2,35 |
, кгс/см2 |
(V.5) |
или после подстановки в выражение (V.5) вместо г равное ему зна чение
rR0 = r6,3,
п 94 500 |
, , |
Р — —----- |
. кгс/см2. |
г2,35 |
|
По истечении некоторого времени после взрыва часть породы устремляется в сторону полости и заполняет ее. Это объясняется тем, что плотность породы рАпосле полной разгрузки меньше на чальной р0 (или объем полости Vk меньше начального F 0). Уменьше ние плотности обусловлено расширением тела за счет разогрева под воздействием ударной волны. Изменение объема, или дилатансия, может быть вообще положительной или отрицательной, т. е. сопро вождаться увеличением или уменьшением объема. В большинстве пород в зоне пластических деформаций в начале процесса наблю дается уменьшение объема, а в конце — увеличение. Последнее часто приводит к образованию вокруг полости кольцевых трещин.
Предельная глубина при которой действие взрыва в туфе не ска зывается на поверхности, т. е. имеет место камуфлет, определяется по формуле
WK= 120 \ f Q , м
или после преобразований
WK«=* 23-f-25K0, м,
что согласуется с данными при взрыве сферических зарядов из обыч ных химических ВВ.
Как следует из табл. 20, около 27,3% энергии расходуется на ис парение и оплавление породы, около 68% — в зоне интенсивного
126
дробления и трещинообразования, т. е. в зоне пластических дефор маций и зоне первичного трещинообразования, и лишь 4,5% уносится волной напряжений за пределы зоны трещинообразования (далее 12/? 0). Эти данные хорошо согласуются с данными о переходе 60— 80% и более потенциальной энергии обычных ВВ в ударную волну
иволну напряжений.
§20. Классификация пород по характеру протекания процесса разрушения в зависимости от их акустической жесткости
Описанный выше процесс разрушения различных пород позво ляет предложить следующую классификацию для качественной оценки роли ударных волн, волн напряжений и продуктов взрыва в разрушении массива.
I г р у п п а — породы, разрушающиеся за счет энергии удар ной волны на первом этапе и за счет остаточного давления продуктов взрыва в зарядной камере на втором. В этих породах разрушения распространяются главным образом от центра взрыва. Разрушение, вызванное действием падающей и отраженной волны на обнаженные поверхности незначительно. Однако их роль в направленном дей ствии взрыва весьма велика, поскольку после отражения волны скорости смещений в эпицентре взрыва удваиваются, что ведет к раз витию полости и к выбросу породы по линии наименьшего сопроти вления. К этой группе относятся грунтовые массивы: пески, супеси, глины, суглинки. Акустическая жесткость этих пород не превышает
5■ 105 гс-см/см3-с.
II г р у п п а — породы, разрушающиеся под воздействием ударной волны, волны напряжений и продуктов взрыва. Разрушения распространяются как от центра взрыва, так и от обнаженной по верхности или естественных трещин к центру взрыва. Разрушения, распространяющиеся от центра взрыва, обусловлены действием ударной волны, волны напряжений и расширяющихся продуктов взрыва, проникающих в естественные и вновь образующиеся тре щины. Разрушения, распространяющиеся от поверхности к центру взрыва, — действием падающей и отраженной волны.
К этой группе относятся породы с коэффициентом крепости по шкале проф. М. М. Протодьяконова / = 1 -f- 10, а также более крепкие, но сильнотрещиноватые с содержанием естественных от дельностей размерами, близкими к размерам кондиционных кусков.
Акустическая жесткость этих |
пород 1,5 • 105 -А 15 • 105 гс -см/см3 -с. |
III гр у п п а — породы, |
разрушающиеся в основном под воз |
действием ударной волны и волны напряжений. Роль продуктов взры ва в разрушении незначительна. По мере отражения волны от об наженной поверхности смещения и деформации увеличиваются,
достигая |
величины, превышающей предел прочности растяжению |
и отрыву. |
При волне напряжений достаточно большой амплитуды |
127
наблюдается трещинообразование и отрыв породы, расположенной между обнаженной поверхностью и центром взрыва.
К этой группе относятся массивы крупноблочной структуры, их акустическая жесткость более 15• 105 гс-см/см3 *с.
§ 21. Процесс разрушения при добыче блочного камня и контурном взрывании
Физические явления при расколе блоков, добыче блочного камня и контурном взрывании представляют большой интерес для анализа физических явлений при разрушении твердых пород взрывом, так как в этих случаях разрушение сопровождается минимальными
з атратами энергии.
При расколе блочного камня объем зоны пластических деформа ций настолько незначителен, что затратами энергии на эти деформа ции можно полностью пренебречь. Крайне малы и затраты энергии на перемещение откалываемой части по сравнению с обычными ме
тодами отбойки.
При расколе блоков и отделении блоков от массива имеет место квазистатическое воздействие продуктов взрыва на стенки шпура или скважины, так как только часть их сечения заполняется взрыв чатым веществом. Между зарядом и стенкой шпура или скважины оставляется зазор. Воздушный зазор или зазор, заполненный песком или водой, резко снижает величину давления. При квазистатическом воздействии длительность фазы сжатия сравнительно велика, а на пряжения малы. Раскол блока или отрыв блока от массива обычно происходит по плоскости, проведенной через ряд шпуров или сква жин.
Иногда часть пробуренных шпуров или скважин не заряжается, и их назначением является местное усиление напряжений и ослабле ние сопротивляемости породы растяжению.
При ручном — клиновом способе разделки блока на части в блоке пробуривают шпуры диаметром 25—35 мм, расположенные по линии намеченного раскола. Глубина шпуров не превышает 1/5—V6 высоты блока и обычно равна 20—25 см. Расстояние между шпурами около 20 см (рис. 78). В каждый шпур вставляют две стальные плашки и клин между ними (рис. 79). Несколько ударов по клиньям в по рядке возрастания номеров (например, от первого до десятого)
обеспечивают растягивающие напряжения, превышающие |
пре |
|
дел прочности |
одноосному растяжению. При высоте и ширине |
|
блочного камня |
1,5—2 м достаточно трех-четырех циклов |
ударов |
в указанной последовательности. Возникающие статические нагрузки достигают предела прочности отрыву, и блок распадается на части.
Раскол блочного камня таких же размеров может быть осущест влен взрыванием отрезков детонирующего шнура длиной 30—40 см, причем шпуры для размещения отрезков должны быть пробурены на глубину, соответствующую длине отрезков. Отрезки присоеди-
128
няются к магистральному детонирующему шнуру и взрываются электродетонатором.
Согласно экспериментальным данным [41], максимальные ради альные напряжения в граните при взрывании отрезков детонирующего’ шнура длиной 40 см в шпурах диаметром 22 мм на расстоянии 10 см от центра взрыва были равны 405 кгс/см2.
Результирующая тангенциальной составляющей напряжений для двух смежных зарядов при расстоянии между шпурами 20 см
02 = 2ое,
где ае = 0r (1 -р262),
Ъ— отношение скорости распространения поперечной волны к ско рости распространения продольной.
При Ъ = 0,6 (для гранита) ов = 0,28с,., а г = 0,56нг.
Рис. 78. Расположение шпуров при глад ком расколе гранитного блока клиньями
Рис. 79. Плашки (7) и клин (2) для клино вого способа раскола блока на части
|
Z |
СЭ |
::т о т г сэ |
м |
|
сэ |
|
|
сэ |
Подставляя значение а г = 405 кгс/см2, получим а г = 227 кгс/см2, что превышает предел прочности гранита отрыву (180—140 кгс/см2). Поэтому раскол блока на части должен иметь место, что совпадает с результатами наблюдений.
Опыт раскола блоков детонирующим шнуром в шпурах диаметром 22 мм показал, что отрезки могут быть опущены не в каждый шпур, а через один.
Аналогичные результаты получены при заполнении шпуров водой, при этом длина отрезков детонирующего шнура с 30—40 см была сокращена до 10 см. Согласно рис. 59, максимальные радиальные напряжения в граните при взрывании отрезков детонирующего шнура длиной 10 см в шпурах диаметром 22 мм, заполненных водой на расстоянии 10 см от центра взрыва, составляют 950 кгс/см2. Расчет по приведенной формуле показывает, что результирующая
тангенциальной составляющей напряжений в точке |
встречи волн |
9 Заказ 873 |
129 |