![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ониани, Ш. И. Тепловой режим глубоких шахт при гидравлической закладке выработанного пространства и сложном рельефе поверхности
.pdfГ Л А В А V I I
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ПО ПОСТРОЕНИЮ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ СИСТЕМЫ У Г О Л Ь - ЗАКЛАДКА — ПОРОДА
§ 1. Температурное поле системы при экспоненциальном
начальном распределении температуры в среде
Для решений (5.60) — (5.63) Вычислительным центром АН ГССР составлена специальная программа. По этой про грамме на ЭВМ БЭСМ-2 работниками Вычислительного центра были проведены расчеты с целью построения темпе ратурного поля системы уголь—закладка—порода для крае вых условий, приведенных в главе V.
Толщина закладки составляет 3,2 м |
(заложено выра |
|
ботанное |
пространство пласта «7/4»)- |
К неограниченной |
пластине |
закладки с одной стороны прилегают аргиллиты и |
верхние песчаники, а с другой — липтобиолнты и 'угли пласта I I I . Так как полученные нами результаты не учитывают неод нородности материала, то для тепловой характеристики иолуограниченных тел взяты теплофизич'еокие .свойства аргил литов и липтобиолитов шл'аста «0,90». При этом приняты сле
дующие значения постоянных |
величин: |
|
|
|
|||||
tl = 34,1°С; |
Ц = 33,8°С; |
t30 = |
14°С; |
TY'= |
0,1 град/м; |
Г п |
= 0,04 |
||
град/м; |
§! = |
1,6; 52 = 1,2; |
а, = 31,72 |
-10"8 |
м2 /сек; а3 = |
67,2-10~8 |
|||
м2 /сек; |
с = |
69,4-Ю-8 м2 /сек; |
Кг = 1,6; К2 = 0,99; |
х = |
0,686; |
||||
х2 = 1,02; |
ft1=-0,231 |
и |
/г2 = |
0,0043. |
|
|
|
||
Расчеты |
проводились |
для |
разных значений ст1)2 и |
т. |
|
Несмотря на то, что функции erfc табулированы с достато чной точностью, составление программы для вычислитель ной машины и проведение необходимых расчетов для од-
170
ной системы тел (примерно |
500 вычислений для всех реше |
||
ний) |
представляют довольно |
трудоемкую и кропотливую ра |
|
боту. |
|
|
|
Результаты |
расчетов для значений oi = 02 = 0,5 представ |
||
лены |
на рис. |
49. |
|
Из анализа приведенных графиков следует, что полученные (решения удовлетворяют предъявляемым требованиям и пра-
4цм
7
1
JO
s
i
• 3
i
Лр гиллип |
ы |
V /у |
|
||
|
|
1\ |
"1ГПЫ
Ojiotrfn о, gu
i 1
10
Of.n -u -to -a - 6 - 4 - s o 9 4 в в ar.«
Рис. 49. Результаты расчета на ЭВМ БЭСМ-2: 1 - х = 500 час; 2—1=1000 час; 3—1=3000 час; 4—т=6000 час; 5—т=12000 час; 6—начальное распре деление температуры в охлажденной зоне; 7—естгствзиноз распределение температуры; X—точка минимальной температуры
вильно 'Описывают температурное поле данной системы тел. При малых значениях времени (т = 500—1000 час) на границе раздела тел закладка—липтойиолиты происходит резкое изме нение градиента температурыЗатем с увеличением времени кривые постепенно оглаживаются и изменение температуры по .координате происходит совершенно плавно. Это свидетель ствует о том, что в 'начале процесса на характер теплообме на существенное влияние 'Оказывает неоднородность системы. С уменьшением интенсивности теплообмена это влияние умень шается и при больших значениях времени (т> 10000 час) ста- н овитоя несущественным.
171
Высказанное нами выше соображения по поводу величин ны температурных возмущений .и глубины проникновения этих возмущений полностью подтверждаются приведенными на рис. 49 данными. В этом случае нейтральная плоскость, проходящая через точку минимальной температуры, переме щается довольно медленно. В начале процесса она располо жена почти в середине закладки. Затем медленно переме щается в сторону липтобколитов и при т^г3000 час занимает практически стабильное положение. Этим подтверждается вывод о том, что влиянием перемещаемости системы отсче та можно пренебречь.
Сравнение результатов расчета на поверхности раздела системы (x — li,2) и при нулевом и больших значениях абсо лютной величины координаты показывает однозначность ре
шений и довольно высокую точность расчета. Но, |
несмотря |
на это, ЭВМ иногда выдает значение температуры, |
которое |
не соответствует реально возможной величине (заведомо не
правильные результаты расчета |
на рис. 49 |
отмечены цифрой |
||
5, так как эти точки относятся |
к тягой |
.кривой). |
|
|
Следует отметить, что при малых |
значениях |
постоянной |
||
а машина допускает .мало ошибок со сравнительно |
небольшой |
|||
абсолютной и относительной погрешностью |
расчета. Но при |
|||
больших значениях а (а 1 ) 2 >> 1,0) |
возрастает |
количество оши |
бок и погрешность расчета. По мнению програмистов ЭВМ, причиной этого является при рода самих решений. В решениях (5.60) — (5.63) при av2— 1 получаются произведения очень больших величин на очень малые, и поэтому незначительная погрешность в определении малых величин может вызывать большую погрешность в конечном результате расчета. С та ким объяснением поведения машины БЭСМ-2 трудно согла
ситься. Дело в |
том, что при больших |
значениях |
координаты |
(с увеличением |
координаты большие |
величины |
увеличивают |
ся, а малые — уменьшаются) погрешности вовсе исчезают и. если х— / 1 ! 2 >7, 5 м, машина выдает результаты расчета, име ющие вполне приемлемую точность. В случае справедливости замечания программистов ЭВМ картина, полученная при рас смотрении результатов расчета, должна быть обратной (по грешности расчета с увеличением координаты должны были
172
повышаться, а не уменьшаться). Кроме того, при т-»-оо как это было показано в главе V, тепловое состояние системы стремится к восстановлению естественного распределения тем пературы (произведения очень больших величин на очень ма лые при t-yoo имеют нулевой предел) и при достаточной точности расчета температура любой точки системы для лю бых значений времени имеет вполне определенную конечную величину.
Несмотря на вышеизложенное, приходится констатиро вать сложность и громоздкость полученных решений, особен но при параболическом начальном распределении температу ры, что делает эти решения практически непригодными для инженерных расчетов без применения ЭВМ.
При принятой проектом последовательности отработки наклонных слоев и отдельных пачек угольной толщи в боль шинстве случаев (как это будет показано ниже) начальное распределение температуры принимает более сложный харак тер и его нельзя описать экспоненциальной и параболической зависимостями. Таким образом, стало ясно, что приведенными точными аналитическими решениями невозможно получить полную картину распределения температуры в системе .для всех практически возможных вариантов последовательности выемки пачек и наклонных слоев мощной угольной толщи. Поэтому пришлось искать другие, более эффективные и про стые методы решения поставленной задачи.
§ 2. Метод приближенного расчета
Разработка более рациональных методов окончательного решения задачи производилась в двух направлениях — изыс кания путей упрощения полученных громоздких точных ана литических решений и применения аналоговой техники.
Процесс теплообмена методу неограниченной пластиной, состоящей из гидравлически свежезаложенного материала, и примыкающими к пластине угольным и породным массивами, как н всякий процесс нагревания или охлаждения тела, мо жно разделить на стадии неупорядоченного теплового режи ма, регулярного теплового режима и теплового равновесия
173
[69, 97]. На первой стадии температурное поле системы оп ределяется начальным распределением температуры и тепло вой активностью тел. Эта стадия не зависит от граничных ус ловий теплообмена. Стадия регулярного теплового режима устанавливается после истечения довольно большого проме жутка времени, и при этом влияние начального распределе ния температуры незначительно, а зависимость температуры любой точки системы от времени имеет простой экспоненци альный характер. На процесс теплообмена определяющее вли яние оказывают теплофизические .свойства тел. Третья стадия
в нашем |
случае устанавливается |
после бесконечно |
боль |
|
шого промежутка времени (т->оо). |
|
|
||
Из всех этих стадий для нас интерес представляет только |
||||
первая, которую условно можно разделить на две подстадии. |
||||
В первой |
из |
них (назовем ее подстадией собственно |
началь |
|
ных условий) |
процесс теплообмена |
в системе определяется |
начальным распределением температуры и влияние тепловых свойств тел имеет подчиненное значение. При построении тем пературного поля системы для первой подстадии несущест венно, является ли начальное температурное поле следствием действия стационарного (в данном случае естественного) теп лового потока или каких-либо факторов (источников пли сто ков), возмущающих тепловое состояние среды. Во второй подстадии распределение температуры в системе зависит не только от начальных условий, но и от того, находится или не находится начальное температурное поле среды в стационар ном состоянии, к которому стремится система в целом. При определении температурного поля системы в этой подстадии необходим учет нестационарности начального возмущенного состояния среды.
Продолжительность той или другой стадии теплового ре жима и особенно подстадии еобствнно начальных условий за висит от интенсивности теплообмена, тепловых инерционных свойств, входящих в систему тел, и от характера и степени возмущения начального температурного поля среды, в кото ром происходит охлаждение или нагревание тела. Если в малоинерционной системе с большой скоростью течения про-
174
цеоса (например, охлаждение или нагревание металлов в жид костях в условиях вынужденной конвекции) продолжитель ность выделенной нами подстадии может исчисляться в се кундах, в рассматриваемом случае из-за очень большой тепловой инерции системы и незначительной скорости про текания процесса она может составить несколько тысяч ча сов. Первая подстадия теплового режима постепенно пере ходит во вторую. Четкой границы между ними нет, и поэтому точное определение продолжительности подстадии невоз можно.
При малых значениях времени (примерно-с !£П0000 час) рассматриваемый нами процесс находится в первой подста дии неупорядоченного теплового режима и в определенных услш'иях нестационарность начального теплового состояния среды можно не принимать во внимание, т. е. возмущенное начальное распределение температуры можно принять за стационарное. Тогда для задания начального распределения температуры в среде можно применить метод иусочно-ли- нейной апрокшмации и кривую изменения начальной тем пературы в зависимости от координаты заменить ломаной линией. Начальное рашределение температуры между точ ками перелома принимается за линейное.
При каких же условиях применим метод кусочно-линей
ной апр'оксимации? Если кривая вероятного |
распределения |
||
температуры |
при 0 < т < 1 0 000 |
час может пересекаться или |
|
совпадать с |
кривой начального |
распределения |
температуры |
в области распространения возмущений, то метод кусочнолинейной апроисимации неприменим. Если же кривая t=f(x) для данного значения времени при значительных начальных (возмущениях не подходит ближе примерно 1 град к ис кривленной части кривой начального распределения темпе
ратуры, то без существенного ущерба для точности |
расчета |
||||
можно применить |
метод кусочно-линейной |
апроксимации |
|||
начальных |
условий. |
Точных и |
заранее известных |
условий |
|
применимости данного метода, |
по-видимому, не существует, |
||||
и поэтому |
в каждом |
конкретном |
случае следует |
оценить точ- |
175
ность результатов, полученных методом приближенного рас чета.
Допустим, начальное распределение температуры в бо ковых телах системы .имеет вид кривых 1 и 2 (рис. 50).
о |
|
•чГ |
|
|
|
|
! |
|
|
|
а' |
|
л |
SB |
я ^ |
|
|
|
|
|
|
it |
|
|
|
|
у |
|
|
|
* |
У гОЛЬ |
h - |
9 0 |
Города |
иА " 1
Рис. 50. Графическая апроксимация начальных условий при приближенном расчете
Тогда математическая формулировка, приведенная в поста новке задачи главы V, остается в силе, за исключением на чальных условий (5.3) и (5.9) для полуограниченных тел, ко торые при кусочно-линейной аироксимации запишутся сле дующим обр азом [114]:
Цх, 0) =
*п(-*.0) =
ta |
+ |
A'{x-lJ |
|
|
|
C 1 < x < l 1 |
+ |
d1) |
|
|
|
|||
tb |
+ |
В' [х-{1г |
+ |
dj] |
(l1-{-d1<x<l1 |
|
+ d[)\ |
(7.1) |
||||||
te |
+ |
C'lx-0, |
+ |
di)] |
(k |
+ |
d[<x<k |
|
+ |
di) |
|
|||
|
|
|
||||||||||||
te-Yy\x-{lx |
4 |
dl)] |
(k |
+ |
d\ < x |
< со) |
|
|
|
|||||
ta, |
+ |
A"(\x\-l2) |
|
|
|
|
|
|
(lz<\x\<k+d2) |
|
|
|||
tb> + |
B"[\x\-(l2 |
|
+ |
dt)] |
|
(k |
+ |
d,<\x\<l2 |
|
+ |
di) |
|
||
to' + |
C"l\4-(lt |
|
+ |
di)] |
|
(*» + |
d'z<\x\<l2 |
|
+ |
dl) ,(7.2) |
||||
te' |
+ |
Г п [ М - ( / а |
+ |
dD] |
(/, + |
dl < |
W < |
oo) |
|
j |
где ta, tb, tc, ... и т. д. — начальная |
температура в точках а, |
Ь, с, ... и т . |
д. соответственно; |
176
А', |
В', С', А", В", |
С"—тангенс |
угла наклона |
прямых отрезков |
|||||
|
|
|
ab, be, се, |
a'b', |
Ь'с', |
с'е' |
к оси |
абс |
|
|
|
|
цисс соответственно; |
|
|
|
|||
•dv |
d[, d"x, d2, d'2, |
d\ |
— расстояние |
точек |
b, с, |
e, |
b', с' и e' от |
||
|
|
|
плоскости |
раздела |
соответственно. |
|
|||
|
Вероятное |
распределение |
температуры |
в |
системе |
при |
|||
т = 5000 час представлено кривой |
3. Следовательно, в данном |
случае соблюдаются условия, необходимые для применения
кусочно-линейной |
апроисимации, так |
как |
кривая 3 ори |
т < |
6000 час ни в коем случае не может |
совпадать или пересе |
|||
каться с кривыми |
1 и 2. Теперь допустим, |
что .начальное |
тем |
пературное поле породного массива задаетоя .кривой 4. Тогда после соприкосновения закладки с боковыми телами вещест во, находящееся около поверхности раздела, во взятом интер вале времени т будет охлаждаться, а вещество .на расстоянии нескольких метров — напреваться за счет притока тепла из глубоких слоев породного массива. Вследствие этого кривая
вероятного (распределения температуры (.кривая 5) в |
какой-то |
точке пересечется .с кривой 4. Следовательно, при |
5 0 0 < т < |
<6000 час начальное возмущенное состояние породного мас сива не может не влиять на температурное поле системы. По этому в последнем случае кусочно-линейная аирокеимация на чальных условий неприменима.
Погрешность приближенного расчета, вызванная схемати зацией начального распределения температуры в боковых те лах, складывается из двух составляющих. Из выражений (5.65) и (6.26) следует, что зоны теплового влияния боковых тел /) и /2 зависят не только от начальной разности темпера тур на плоскостях соприкосновения, времени и тепловых ак тивностей, но и от характера начального распределения тем пературы в баковых телахПри кусочно-линейной апроксимации начальных условий последним обстоятельством пренебре-
гаетоя, ибо неизвестные 1\ и 1% |
определяются по выражению |
(6.7). Следовательно, появление |
первой составляющей в об |
щей погрешности обусловливается неточностью определения
неизвестных 1\ и 12. Кроме того, |
как следует из |
решений |
:-(5.60) — (5.63 и (6.22) — (6.25), |
температурное поле |
системы |
12. Ш. Оииаии |
177 |
в |
данный момент времени при нвеетных 1\ и /2 тоже |
зависит |
||||
от |
нестационарное™ |
'начального |
температурного |
состояния |
||
'боковых тел, .которое при приближенных расчетах |
не |
учиты |
||||
вается. Тактам образом, появление |
второй составляющей в. |
|||||
общей погрешности |
обусловливается |
пренебрежением |
харак |
|||
тером начального распределения |
температуры в среде при оп- |
|||||
феделении температурного ноля |
системы. |
|
|
|||
|
Следует отметить, что погрешность приближенного |
расче |
та минимальна в начальный момент времени, затем она не
уклонно растет |
и при т -> со достигает максимального зна |
чения. В стадии |
теплового режима собственно начальных |
условий погрешность, как'это будет показано ниже, не превос ходит допустимой величины.
После кусочно-линейной апроксимации аналитически за данного начального распределения температуры в среде, рас
чет температурного поля |
системы ведется |
аналогично зада |
||
че с линейным начальным |
распределением |
температуры в бо |
||
ковых телах, т. е. с помощью |
решений (6.3) — (6.6). Вслед |
|||
ствие того, что функции |
erfc |
табулированы, расчет темпера |
||
турного поля системы в |
этом |
случае не представляет особой |
||
трудности и при отсутствии |
ЭВМ. |
|
§3. Результаты приближенного расчета
Воснов)' расчета температурного поля системы уголь— закладка — порода (или старая закладка) положены резуль
таты проведенных нами исследований по изучению естествен ного температурного поля и определению теплофизических свойств пород Ткибулк-Шаорского каменноугольного место рождения, изложенные в предыдущих главах (см. часть пер вую) .
Средневзвешенные теплофизические свойства углей, вме щающих пород и .закладки, необходимые для расчетов, сведе ны в табл. 10.
Приближенные расчеты проведены для всех наклонных слоев согласно нормальной колонке угольной толщи, представ ленной на рис. 9,6. Их результаты приведены на рис- 51—53. При продолжительности отработки слоя ТотР.сл= 4300 час на»
178 •
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1СГ |
||
|
|
|
|
Теплофнзическне |
свойства пород |
|
|||
|
|
|
|
|
Теплопро |
Темпера |
Удельная |
Плот |
|
Наименование породы |
туропровод |
теплоем |
|||||||
водность X, |
ность |
||||||||
|
|
|
|
|
ность а-108, |
кость с, |
|||
|
|
|
|
|
вт/.м • град |
м2 /сек |
дж/кг-град |
кг/м3 |
|
Верхние |
песчаники |
|
1,94 |
80,00 |
881 |
2640 |
|||
Аргиллиты |
|
|
1,44 |
69,50 |
875 |
2360 |
|||
Пласт |
«7/4» |
|
|
0,67 |
36,70 |
1200 |
1500 |
||
Пласт |
«0, 90» |
|
|
0,60 |
31,70 |
1034 |
1780 |
||
Пласт I I I |
|
|
|
0,29 |
16,00 |
1200 |
1500 |
||
Пласт |
«0, 90 |
бис» |
|
0,51 |
24,60 |
1137 |
1500 |
||
Пласт IV |
песчаники |
|
0,67 |
36,70 |
1200 |
1500 |
|||
Нижние |
|
1,76 |
82,00 |
897 |
2530 |
||||
Закладка |
(ы = |
10%) |
|
1,48 |
67,22 |
1200 |
1800 |
||
Закладка |
(^ = |
6%) |
|
1,23 |
63,05 |
1076 |
1800 |
чальная температура |
закладки в летнее время года |
составляет |
|||
6°С, |
а |
при т о т р . с л = |
3000 час для зимнего времени |
года она |
|
достигает |
18°С. Температурное поле каждого |
слоя |
характери |
||
зует |
начальное распределение температуры |
последующего. |
При построении температурного поля второго сл'оя начальное тепловое состояние прилегающих к закладке тел (кривые 13) определяется интенсивностью дегазации угольного массива и
вмещающих пород. До начала расчета для каждого |
вынимае |
||||||
мого слоя |
решения |
(6.3) и (6.6) записывались с помощью вы |
|||||
ражений |
|
(7.1) и (7.2). Так, например, при выемке второго слоя |
|||||
и восходящей последовательности отработки |
слоев |
решения |
|||||
(6.3) и |
(6.6) принимают вид: |
|
|
||||
|
|
30.5 |
+ |
3,1 (|*| - у |
(/2 < ОД < |
l2. + I) |
|
t,{—x,x) |
= |
33.6 |
+ |
1,25[1*|-(/а |
+ 1)] ( / 2 + 1 < | * | < f s + 2 , 5 ) |
||
|
|
3 5 , 5 - 0 , 1 [ | х | - ( / 2 + |
2,5)] ( / 2 + 2 , 5 < | д - | < с о ) |
|
|
т=1 |
X erfc |
\x\—l2 + |
2ml2x2 |
2VoyX~ |
(7.3) |
|
|
|
17&