книги из ГПНТБ / Ониани, Ш. И. Тепловой режим глубоких шахт при гидравлической закладке выработанного пространства и сложном рельефе поверхности
.pdfделение естественной температуры моделируемого массива, т. е. невозмущенное температурное поле среды принимается 'равномерным. Необходимая поправка при построении темпе ратурного поля системы, учитывающая влияние естественного градиента температуры, вносится непосредственно в резуль таты моделирования (так как естественный тепловой поток вызывает некоторый наклон хорды кривой распределения температуры, не зависящий ни от времени т и ни от коорди
наты |
л:). |
|
Э копонашу i ал ыиое н а чал ьное раопределени е тем п ер а ту- |
||
ры в |
массивах, прилегающих |
к закладке, апрокснмируется |
ступенчатым распределением |
(рис. 58, 66, 72, 75 и т. д.). Зна |
чение относительного потенциала, подводимого к узлу, моде
лирующему |
соответствующие |
ступени, |
определяется |
выра |
|||||||
жением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
= |
|
— |
1о |
|
|
|
|
(8.4) |
|
|
|
|
|
1 е |
|
|
|
|
|
|
где |
t^" |
—начальная температура угля и породы |
в данной |
точке; |
|||||||
|
А*! —расстояние от почвы |
угольной |
толщи; |
|
|||||||
|
гр |
=36"С—естественная |
температура, |
соответствующая |
|||||||
|
с? = 100 ?6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
К |
крайним узлам |
(точки |
14 и 15 |
па |
рис54) электричес |
|||||
кой |
модели подводится |
100% |
потенциала, а к модели заклад |
||||||||
ки |
через емкости |
0,0% |
потенциала. |
К |
узлам |
(1—б |
модель |
||||
угольной толщи и |
1—5 |
модель породы), моделирующим сре |
|||||||||
ду |
с аппроксимированным |
начальным |
распределением |
темпе |
ратуры относительные потенциалы, определенные по выраже нию (8.4) подводятся через делителя напряжения. Точность подвода нужной (расчетной) величины относительного потен
циала к той «ли |
иной точке электрического аналога проверя |
||||||
ется потенциометром интегратора в режиме |
измерения. |
|
|||||
Для |
каждого |
узла |
моделирующей цепи |
подбирались |
|||
соответствующие |
сопротивления |
и емкость |
с |
точностью |
до |
||
1%. Измерение электрического |
сопротивления |
резисторов |
и |
||||
емкости |
конденсаторов производилось приборами высокого |
||||||
класса |
точности |
(класс |
0,1). |
|
|
|
|
200
•Моделирование температурного поля системы проведено для четырех вариантов отработки угольной толщи:
1) наклонные слш вынимаются в восходящей последова тельности без деления угольной толщи на отдельные пачки;
2)угольная толща делится на отдельные пачки, состоя щие из 3—4 наклонных слоев при последовательности выем ки пачек — сверху вниз, наклонных слоев в пачках — снизу вверх (проектная последовательность выемки);
3)угольная толща делится на отдельные двухслойные пачки с аналогичной со вторым вариантом последователь ностью выемки;
4)угольная толща делится на разнослойные пачки, при чем первая (верхняя) пачка состоит из четырех слоев, а остальные — из дзух слоев, при последовательности выемки,
аналогичной двум предыдущим вариантам.
§ 2. Результаты моделирования
1. К о н т р о л ь н а я |
з а д а ч .а |
До начала моделирования температурного поля иссле дуемой системы тел была смоделирована контрольная зада ча с известным точным решением. Суть этой задачи сводится
кследующему.
|
Дана |
неограниченная |
пластина |
|
с равномерной |
началь |
||||||||||
ной |
температурой /о |
= 0,0°С. В начальный |
момент |
времени |
||||||||||||
она |
|
помещена |
в |
.среду |
с |
равномерной |
температурой |
|||||||||
tc = |
30°С. |
Теплофизические |
свойства |
пластины |
и |
среды |
одино- |
|||||||||
ковы |
(X = |
2 ,1 |
вт/м-град; |
а = |
83,3 |
• 10"8 |
м2 /сек; |
С = |
2300 |
|||||||
кдж/м3 |
• град). Нагревание |
пластины |
происходит |
за |
счет |
тепло |
||||||||||
вой |
энергии среды; перенос |
тепла осуществляется только |
за |
счет |
||||||||||||
теплопроводности. Требуется найти распределение |
температуры в |
|||||||||||||||
системе в любой |
момент |
времени. |
Задача |
симметричная. |
Ее |
|||||||||||
точное |
решение |
имеет |
вид |
[91] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(8.5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
), |
|
(8.6) |
где ti — искомая температура неограниченной пластины;
201
30
28 _
f
.26
-.2i
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
|
|
-X,r, |
-12 |
-10 |
-8 |
-6 |
- 4 - 2 |
0 |
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
X,n |
Рис. |
56. Результаты |
решения контрольной задачи—распределение температуры в системе |
уголь—закладка—порода: |
||||||||||
|
|
|
|
|
по точному расчету; |
хххх — п о |
моделированию |
|
|
|
|
t% — то |
же для среды; |
|
Ь = |
1,5 м |
— половина ТОЛЩИН Ы пластаны. |
На |
рис.56 |
представлено температурное поле системы при |
т = |
3000 час, а на рис. 57 — график изменения |
температуры |
|
плоскости симметрии, проходящей |
через начало координат, |
||
во |
времени. Графики построены по |
результатам |
точного рае- |
0 |
2 |
4 |
6 |
8 |
Ю |
15 |
30 ?,тысц* |
Рис. 57. |
Контрольная |
задача—изменение температуры плоскости симметрии |
|||||
во времени: |
|
по |
результатам точного |
расчета; |
х х х х — п о |
||
|
|
|
|
|
моделированию |
|
|
чета. Там же крестиками обозначены результаты модели р о ш - •иия на интеграторе ЭИНП-3/66. Из приведенных кривых следует, что интегратор обеспечивает получение результатов моделирования с высокой точностью (погрешность не превы шает 1%, т. е. погрешности подбора R, С-элементов модели рующей цепи).
2. В о с х о д я щ а я п о с л е д о в а т е л ь н о с т ь |
в ы е м к и |
н а к л о н н ы х с л о е в |
|
При данной последовательности выемки наклонных слоев методом моделирования решено восемь задач построения
203
температурного поля системы уголь—закладка—нижние пес чаники при выемке второго слоя снизу и уголь—закладка— старая закладка—нижние песчаники при выемке остальных слоев, начиная от третьего и кончая девятым (включительно). Задача № 1 — построение температурного поля системы при выемке второго слоя снизу — решена для двух значении толщины неограниченной пластины заложенного материала / = 2,5 и / = 3,0 м.
Моделирование производилось для двух случаев продол
жительности отработки одного слоя (t0TI,.c.,)—3000 и 4300 час. Результаты моделирования приведены на рис. 58—78. На некоторых рисунках дается и апроксимированное
начальное распределение температуры для данной (рис. 58)
|
3 |
t'c |
i |
i |
л |
1 |
! |
1 |
|
|
|||||||
|
Г) |
3i |
|
|
|
|
"fc^--^ |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
зо |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2? |
|
|
|
|
|
|
1 |
• |
|
|
|
|
|
|
|
J
Сз V. 1
см
1
I i
|
|
ICQ |
|
I |
|
с; |
|
|
|
|
|
|
1 |
!1 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
2 |
* |
6 |
8 |
10 |
IS |
Х,м |
|||
-8 |
-6 |
•< |
-2 |
||||||||
РИС. 58. Температурное |
поле системы при выемке второго слоя: 1— -с=3000 |
||||||||||
час и q = 12°С (Дг'ср.о.л^б.З град); |
2 — : = |
4300 час и |
^ = 6 С С (ДЛ^.о.™ = |
7,1 |
|||||||
град); 3—невозмущенное температурное поле среды; |
4—начальное |
распре |
|||||||||
деление |
температуры |
в среде; |
5—апроксимацня |
начальных |
условий |
|
или для следующей задача-i (рис. 66, 72, 75). Очевидно, чем больше количество узлов в моделирующей цепи, тем больше число ступеней при апроксимации начального распределения температуры и точнее реализация начальных условий. С целью выяснения влияния приближенного задания раюпреде-
204
лени я температуры в |
среде в начале процесса |
на точность |
|||||
моделирования |
было |
увеличено количество ступеней |
в |
два |
|||
раза |
в задаче |
№ 1 (рис. 58) и в полтора |
раза |
в задаче |
№ 3 |
||
(рис. |
66). При |
этом |
температурное поле |
системы не |
отлича- |
О |
3 |
4 |
6 |
& |
10 |
iS |
i4 |
46 |
48 Т,тысч. |
Рис. |
59. Динамика ]температуры |
характерных ]'плоскостей |
второго слоя: |
||||||
1— х—L_=0,0 м; 2—я—/2 ~—1,25 |
м; 3—х—1г =—2,5 м; ^ |
• —-отр.сл;,= |
|||||||
|
|
= |
3000 |
час; |
|
Отр.сл =4300 |
час |
|
лось от ранее полученного, что подтвердило достаточно высо-
.кую точность аппроксимации начального распределения тем пературы. Следует отметить, что начальные условия с макси мальным приближением реализовались около поверхностей раздела системы, особенно в пределах толщины вынимаемо го сдоя. С 'увеличением абсолютной величины координаты апроксимация в большинстве случаев становилась грубее и дос тигала максимальной погрешности около перехода от возму щенного состояния температурного поля в невозмущенное. Такая апрокеимация начального распределения температуры вносит в результаты моделирования ощутимые искажения только при очень малых значениях времени (т<1000 час).
205
С увеличением времени эти искажения уменьшаются и при т > 1000 час практически не оказывают влияния на результа ты решения задачи. Естественно, величина искажении и вре мя, необходимое для их уменьшения до пренебрежимо малых значений, зависит от тепловой активности среды. При прочих равных условиях и малых значениях температуропроводности среды необходима более точная алроконмация начальных условий.
При выемке каждого слоя строились не только темпера турные поля системы для двух значений продолжительности
J |
£> |
J |
|
|
< |
I
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
V |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
JO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.1. |
|
|
1 |
|
|
га |
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
; |
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
} ? |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
.. ! |
J |
1' |
2 с |
|
|
|
|
I I |
|
j |
|
|
|
|
|
|
|
3 i |
1 |
й |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
= ° |
| |
IS |
|
|
* I |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
* • |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
J± |
|
|
|
|
i |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
' |
|
|
i |
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
1 |
|
-г, |
|
|
1 |
|
|
||||
|
|
|
i |
!! |
|
|
|
|
|
1 |
|
I |
||||
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
||||||
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|||
-x,r~~-iO -s |
-6 |
|
-4 |
-s |
о |
s |
|
i |
в |
1 |
io-~ |
x.n |
||||
|
|
|
a |
|||||||||||||
Рис. |
60. Температурное поле системы при выемке |
второго слоя и |
повышен |
|||||||||||||
ной |
толщине закладки: 1—^=3000 |
час и 1^ = \2°С |
(ДЛгр.охл —7,6 |
град); 2— |
||||||||||||
•г = |
4300 |
час и i*=6°C |
(Д?ср.<иш =8,8 |
град); |
3—естественное распределе |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
ние |
температуры в |
среде |
|
|
|
|
||||
выемки |
слоя |
(т. е. начальной |
температуры |
закладки), но и |
кривые изменения температуры характерных плоскостей сис
темы в целом или вынимаемого |
слоя. |
В случае отработки второго |
и третьего слоев темпера |
турное поле системы построено для большого .количества зна чений времени т и одинаковой начальной температуры за кладки (рис. 61 и 65). Полученные результаты дают воз можность проверить высказанное выше соображение относи-
206
I |
I |
I |
I |
l_j |
: I i |
ю |
i • |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
a- ." |
-to |
- 8 |
- e |
-4 |
-e |
о |
fi |
4 |
б |
в |
io |
da |
x,n |
Рис. 61. Температурное поле системы при выемке второго слоя п |
1*=8°С: 1—т=1 ООО час (Д/ср,ом = 7,7 |
град) |
||
2—т=3000 час (Д/ср-ои =6,8 |
град); 3—т=4300 |
час (Д^р.охд =6,3 |
град); J4—г_==6000__час_ ( Д / е Р л м = 5,8 |
;'град) |
5—х=10000 |
час (Д^ср.охл = 4 , 7 |
град); х—точка |
максимальной температуры* ~ |
|
тельн.о окорости перемещения нейтральной плоскости в неог раниченной пластине параллельно самой себе.
При выемке второго слоя к неограниченной пластине гид равлической закладки с одной стороны прилегают нижние
Vc |
|
4 |
|
|
|
з4 |
|
|
зо |
|
|
|
\ |
•> v— |
S6 |
/ |
|
as |
|
|
4448 // |
|
|
40 |
|
|
40 |
49 |
44 |
46 |
4S T,""-"*- |
Рис. 62. Динамика температуры характерных плоскостей второго слоя при увеличенной толщине закладки: 1—.v—/2 —0,0 м; 2—х—L = —1,0 м;
Z—x—L— —2,0 м; 4—средняя естественная температура слоя
песчаники, а с другой угольный массив пласта IV. Тепловая активность песчаников по отношению к заложенному мате риалу существенно выше тепловой активности угольного мас сива относительно закладки. Поэтому нейтральная плос кость значительно перемещена в сторону угольного массива (рис. 61). Величина перемещения от геометрической оси сим метрии системы минимальна в начале процесса. С увеличе нием (времени она увеличивается при одновременном и посте пенном уменьшении окорости перемещения. При т > 4 0 0 0 час скорость перемещения нейтральной плоскости становится на столько незначительной, что расположение плоскости можно считать стабилизированным, неподвижным. Поэтому при приближенных расчетах допустимо пренебрежение переме-
208