книги из ГПНТБ / Каплун, В. А. Обтекатели антенн СВЧ (радиотехнический расчет и проектирование)
.pdfСлучай^ Т (х) ^ |
const н г] (х) ä ; const соответствует обтекателю |
||||||||
регулярной формы в ближней зоне антенны. |
|
ел« =■= |
|||||||
Рассмотрим этот |
случай, сделав следующие допущения: |
||||||||
Г , ? * Г ? |
л_Гп с’ t |
Nt W = 1 ’ |
I T W |
I = I T (Xl) I = I T 01= |
const, |
||||
T V' P |
l |
const |
и ф (x) — V — const (при v x Äiv). Два последних |
||||||
условия |
означают, |
что А (х) = |
А (ха) = |
| Т 0\ и л (Хі) = |
р*, |
+ |
ѵх, |
||
11 (х) — P* -f- V (где |
р, = ка (sin |
ß |
sin |
у)). |
|
|
|
||
Положим также, что величина статистических неоднородностей на |
|||||||||
обтекателе значительно меньше раскрыва антенны, т. е. с « |
1, так как |
||||||||
случаи с > |
1, соответствующий почти |
равномерному изменению |
тол |
||||||
щины или диэлектрической проницаемости стенки обтекателя |
не |
||||||||
реален. |
|
|
|
|
|
|
|
’ |
|
При с < |
1 пределы усредненных интегралов в (5.15) приближенно |
можно считать изменяющимися от — оо до + |
оо. Это обстоятельство |
||||||||
позволяет |
|
воспользоваться |
известным |
выражением |
[78] |
||||
|
|
-qг (sin [6 (х + |
Л.)]| |
d x = Vn_ |
|
b2 sin |
(bX) |
||
|
$ |
jcos [/ф '-f A,)]j |
" . |
q |
|
Aq3 |
|
||
|
|
cos (bX) |
|||||||
|
|
|
|||||||
После |
вычислении |
вместо (5.15) получим |
|
|
|||||
Р (Р. Р) =■ I Т0124 ^ |
+ 2 (ст| + аі) с У ле |
1.1» С3 |
|
sin2 (.1 |
|||||
|
|
||||||||
4 |
Тй\ - А \ Т й\а\ |
||||||||
|
|
И' |
|
|
|
|
|
|
Р-3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.19) |
Выражение (5.19) состоит из трех слагаемых. Первое — определяет диаграмму направленности антенны (по мощности) при наличии одно родного обтекателя, второе — рассеивающуюся часть мощности за счет наличия неоднородного обтекателя, характеризуя в основном изменение уровня боковых лепестков, третье — изменение мощности
в главном направлении за счет статистически неоднородного об текателя.
На рис. 5.5 показаны диаграммы направленности антенны с об текателем при разных значениях cg и с, из которых видно, что неод нородный обтекатель уменьшает мощность, излучаемую антенной в главном направлении, и уменьшает провалы между боковыми лепе стками диаграммы направленности. С увеличением радиуса корреля ции осцилляции диаграммы увеличиваются.
Случайные величины Р 1 (р, р) и Р 2 (р, р) являются функциями переменных d и е. Ограничиваясь первыми приближениями, можно считать, что случайная величина Р (р, р) распределена по нормаль ному закону. Тогда для отклонений диаграммы направленности от сред
него значения за счет неоднородного обтекателя с вероятностью 0,99 имеем (рис. 5.6)
Р (р ,р )= Р (р ,р )± 2 ,6 с т Р, |
(5.20) |
где Ор среднеквадратические отклонения диаграммы |
направлен |
ности. |
|
162
P(jdp.o)
О |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
ju, |
P(jLfLC) |
|
|
|
|
|
а-) |
|
|
|
|
|
О |
1 |
2 |
3 |
if |
5 |
6 |
7 |
$■ |
9 |
10 / і |
Ю
Рис. 5.5. Диаграмма направленности при статистически неодно родном обтекателе:
а) с=0,5 ( |
---------- <j£=0,7 |
; --------- |
<Т|=0,5; |
— 0 |
— 0 О О |= 0,2); |
|
|
б ) . CTg =0,5 (-------- |
с - 0 , 0 5 |
; ---------- |
с -0 ,2 ). |
||
----------- —диаграмма направленности |
однородного |
обтекателя (0£ = |
||||
|
|
= 0 , |
с = 0 ). |
|
|
|
Величина отрезка ссх = сс2 = ар 2,6. |
Для дисперсии диаграммы |
||||
направленности |
|
|
|
|
|
° р = |
[Р (іЧ-О — Р (і-Ці)]2 |
— Р'2 (і-Ч-1) |
|||
или после соответствующ ей подстановки |
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
ар = 4 1 § $ $ ^ |
(Л:) ^ (л'і) Л (л-2) А (а'з) I (х) I (ха) sin rj (х) sin 1] (Хі) х |
||||
" —і |
|
|
|
|
|
|
(х3) dx dXl dx2 dx3+ 4 |
1 |
|
||
X cos 11 (х2) cos 11 |
$ $ jj $ Л (x) А (хг) А (x2) А (x3) x |
||||
|
|
|
—1 |
|
|
X 6 (x) 6 (xy) cos 11 |
(x) cos ii (xj) cos 11 |
(x2) cos |
ii (x3) dx dx± dx2 dx3— |
||
1 |
|
|
|
|
|
— 8 5 S $ $ ^ W ^ |
(xi) Л (x,) А (x3) 6 (x) I |
( x j |
cos Ti (x) sin ri (xx) x |
||
—1 |
|
|
|
|
|
X cos г) (x2) cos 11 (x3) dx dxx dx2 dx3.
Р и с. 5 .6 . Ф л ю к т у а ц и и д и а г р а м м ы н а п р а в л ен н о ст и .
Используя те же приближения, что и при преобразованиях (5.15), получаем
J A 2С "
а-Р = 4 с Ѵ я е |
4 | Г0 |
Ц* |
[ (o j+ of)-f (oj; —crf) х |
|
, |
|
L |
|
|
sin2(.i |
0 |
0 |
sin 2u . |
n |
X |
cos 2v + |
2 o£ Об------ sin 2v |
(5.21) |
|
4 |
|
|
2p |
|
Коэффициент корреляции диаграммы направленности (по мощно сти) будет определяться следующим соотношением:
R {Р, |
Pl). |
(5.22) |
|
Ор-аРі |
|
164
где К (Р, Р і) — корреляционный |
момент, |
равный |
|
|
|||||||
К (Р, />,) = |
161Г014 с / |
ix- с- |
Ä |
!І£В {(Ст| + |
2\ Sin (|Х— |Xt) |
X |
|||||
яе .* |
or*) £ |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
(.1 |
Ц |
I |
|
М-— И-і |
|
|
|
|
|
|
|
|
"і |
|
|
|||
X cos (ѵ— ѵх) + |
(Oö— crf)sin |
cos (v + v2) -f 2a6cr^ X |
|
||||||||
|
|
|
|
|
M- + Hi |
|
|
|
|
|
|
'sin |
(LI + U.J.) |
- |
, . . |
, sin (n —Hl) |
sin (v — vx) |
|
|
||||
X |
---- |
----— Sin (v + Vj) -} |
И Hi |
|
|
|
|||||
. |
P+Pi |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а ар и opt — среднеквадратические |
отклонения |
диаграммы |
направ |
||||||||
ленности по мощности для обобщенного полярного угла р, |
и |
со |
|||||||||
ответственно. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из (5.22) видно, что корреляционная функция диаграммы не за
висит от радиуса корреляции с, |
а зависит от разности ѵ •— ѵх. Радиус |
|||||||||||||
корреляции |
для |
диаграммы |
|
направленности |
я. |
При |
ѵ = |
— ѵх |
||||||
R (Р, Р г) = |
— 1. Таким образом, можно |
R, |
|
|
|
|
||||||||
сказать, что в первом приближении ши- |
^ |
7 Г |
|
|
||||||||||
рина диаграммы не зависит от схб и erg и |
’ |
|
|
|||||||||||
их радиуса |
корреляции. |
|
|
приведен |
о 8 |
|
|
|||||||
На |
рис. |
5.7 |
для |
примера |
0,6 |
|
|
|
|
|||||
график |
R (Р , Pj) |
= |
/ (р) |
при |
[Xj = 1,39 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
Р и с . 5 .7, |
К о эф ф и ц и ен т |
к о р р ел я ц и и |
д и а г р а м м ы н а |
О |
2 |
4 |
6 ' 8 ' іи. |
|||||||
п р а в л ен н о ст и |
(п о |
м о щ н о ст и ) |
при |
ст а т и ст и ч еск и |
||||||||||
н е о д н о р о д н о м |
о б т е к а т е л е |
(|д .= 1,39 рад.). |
|
|||||||||||
-о,г __ Lи/ |
1 |
1 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
(ширина диаграммы' направленности по половинной |
мощности ~ 3°) |
|||||||||||||
и da = |
er?-, dg = |
а,;,, взятых из рис. 5.3. |
|
|
|
|
|
♦
5.4.УГЛОВЫЕ ОШИБКИ И КОЭФФИЦИЕНТ ПРОХОЖДЕНИЯ СТАТИСТИЧЕСКИ НЕОДНОРОДНОГО ОБТЕКАТЕЛЯ
Искажения, вносимые неоднородным обтекателем, проявляются также в изменении пространственной ориентации диаграммы направ ленности (или в отклонении равносигнального направления) и в умень шении коэффициента усиления системы антенна — обтекатель. Вели чина и характер этих искажений зависят от типа обтекателя и поло жения антенны. Из-за статистических неоднородностей для ансамбля обтекателей возникают случайные флюктуации этих искажений.
Для угловых ошибок в направлении равносигнальной зоны для ансамбля обтекателей (рис. 5.8) можно записать
Да = Аао^р р, |
(5.23) |
165
где Да, Да о и р — угловая ошибка соответственно статистически неоднородного и однородного обтекателей, а также дополнительный угол отклонения равносигнальной зоны для ансамбля обтекателей.
На основании простых геометри ческих соображений (рис. 5.8) можно записать, что
Р = 2,6 (Урctg %, |
(5.24) |
где %= arctg P' (ß)p.c.3; P' (ß)P.c.s —
первая производная для диаграммы направленности по полярному углу ß в точке, соответствующей равно сигнальной зоне.
Как пример на рис. 5.9, а, б пока зана кривая угловых ошибок обтека теля (полуволновый конус с удлине нием ~ 2,5 и е = 7,0) и допустимые пределы изменения этих ошибок, определяемые (5.24), а также при меры реализации. При правильно взятом поле допуска на толщину и
диэлектрическую проницаемость материала стенки обтекателя реаль ные характеристики угловых ошибок ансамбля обтекателей будут ле жать внутри допустимых пределов.
Увеличение поля допуска приведет к выбросу угловых ошибок за допустимые границы.
Случайные отклонения толщины и диэлектрической проницаемости материала стенки неоднородных обтекателей проявляются также в уменьшении коэффициента усиления системы антенна — обтекатель, связанном с уменьшением коэффициента прохождения обтекателя.
Коэффициент прохождения обтекателя по |
мощности |
| Тобт(а) |2 |
|
определяется как отношение средней мощности |
Р (00С), |
излучаемой |
|
в главном^ направлении антенной с |
обтекателем, к мощности Рант, |
||
излучаемой антенной в этом же направлении без обтекателя: |
|||
|7’оВт(а)Ія= |
^ . |
|
(5.25а) |
|
г ант |
|
|
Отношение коэффициентов прозрачности неоднородного и однород ного обтекателей определяет коэффициент потерь Аобт (а), зависящий только от величины допуска (дисперсии фазовых и амплитудных ошибок):
^обт (°0 ~ I Тобт (ct) I3 |
Р (00с) |
(5.256) |
[ Тобт (а) I3 |
|
|
где Р о — мощность, излучаемая в главном направлении антенны с однородным обтекателем.
166
Аа, минуты
а.)
град
S)
Рис. 5.9. Угловая ошибка и допустимые границы |
л |
ее флюктуаций: |
|
Q — допустимые границы; б —* реализации, |
|
Анализ (5.19) показывает, что (5.25а) |
и (5.256) приближенно могут |
|
быть приведены к следующему виду: |
|
|
I То0т (а) I2 = I Тобт (а) I2 — <т§, |
Д06т (а) = 1 — сг|, |
(5.26) |
показывающему, что антенна, расположенная под статически неодно родным обтекателем, будет излучать в главном направлении мощность, на о§ меньшую, чем антенна с однородным обтекателем. Характер изме нения коэффициента прохождения реаль
ного обтекателя по сравнению с анало |
lw * ) l; |
|
|
гичной |
характеристикой однородного |
90 |
|
обтекателя (рис. 5.10) показывает, что |
|
|
|
наибольшие потери мощности за счет про |
80 |
|
|
изводственных допусков имеют место при |
Ru |
|
|
больших углах падения энергии на стен |
|
||
ки обтекателя, т. е. вдоль оси обтекате |
10 |
го 30и, град. |
|
ля. Достижение более высокой радио |
Рис. 5.10. Коэффициенты про |
||
прозрачности требует более жестких до |
|||
пусков |
на толщину и диэлектрическую |
хождения для |
однородного и |
проницаемость Стенок обтекателя. |
статистически |
неоднородного |
|
обтекателей. |
167
5.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКОВ ПО ЗАДАННЫМ УГЛОВОЙ ОШИБКЕ И КОЭФФИЦИЕНТУ РАДИОПРОЗРАЧНОСТИ ОБТЕКАТЕЛЯ
Согласно (5.23) величина угловых ошибок за счет неоднородного обтекателя
Асе = Да 0 =F~p.
Так как абсолютная величина Да зависит от фазовых и амплитуд
ных ошибок фронта прошедшей волны, то |
р пропорционально аР. |
Поскольку Ор — величина существенно |
положительная, угловые |
ошибки неоднородного обтекателя всегда будут больше ошибок одно родного обтекателя, и их разность определит дисперсию (флюктуацию)
Ошибок |
0да. |
|
Так |
как р = 2,6 аДа, то на основании |
(5.24) |
|
tfia^ o p c tg 2^. |
(5.27) |
Угловые ошибки в основном зависят от фазовых искажений поля, и в первом приближении при их определении можно пренебречь амп литудными искажениями.
Положив тогда в (5.21) q| > |
ag, найдем |
|
|
|
|
|
|
|
р.! с! |
|
|
sin 2\х |
|
|
|
оф = 4 I Т014 c Y ne |
— Sin- |Х |
1 |
cos2v |
(5.28) |
|||
-1 |
Ч |
2(.і |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
Откуда с учетом (5.27) |
( X я С 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
= |
е |
4 |
sin 2ц |
|
|
(5.29) |
|
■- |
SW‘ (.1 |
cos 2v ) ' |
|||||
4 \ Т о І * с У л |
р2 |
|
2)Л |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Воспользовавшись далее соотношением (5.9), разрешим его с уче том (5.29) и (5.27) относительно ad и сге,учтя, что od и ог не могут быть отрицательными. Используя далее (5.4) и (5.5) для допусков хй и т„ при условии, что случайные отклонения е и d подчинены закону, близ кому к нормальному, находим
|
|
|
дМ |
|
|
|
|
|
Тг-= 2,6 |
Ö6 / ПІ |
X |
|
|||
|
Ж |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
dd |
|
|
|
|
|
2 |
a ll1 |
Ш Л - 2 |
|
|||
|
одае |
4 |
tgi% - |
Д . |
|
||
X |
ГаеОl- |
|
|
\ |
d e ] m |
-üi-rdRaR |
|
■sin2 (x/ |
sin 2цcos 2v |
||||||
|
4 ir0|4Cy ; |
(5.30) |
|||||
|
|
|
1 |
|
2ІГ |
|
168
l (5.30)
Те = 2,6
X
|
|
- |
—2 |
|
|
|
ада е |
<*ь |
|
||
Гаг оа + |
tg2* |
W |
'ad -rde ad |
||
|
|||||
, |
SinLI |
sin 2jll |
|||
41 Тп |
|
||||
1с Vn |
и2 |
2[X cos 2v |
|
Для обтекателей, которые в производстве после формовки подвер гаются механической обработке и для которых, следовательно, пере
менные е и d независимы, соотношения (5;30) можно упростить, так как гае = 0. В этом случае
Если материал обтекателей таков, |
что можно положить е = const |
||||||||||
(ае = 0), |
или |
технология |
производства |
обеспечивает |
получение |
||||||
d = const |
(<Jd = |
0), |
то |
вместо |
(5.30а) |
будем |
иметь |
|
|||
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M.” с‘ |
\ |
|
|
2,6 |
|
|
|
а Аа tS %е |
|
|
||||
|
— ) |
|
2 |
|Г 0 I» |
1/ с |
Sin JJ, |
|
sin 2|х |
|
||
|
|
у л |
(X |
|
cos 2v |
||||||
|
öd ^ія,«те=о |
|
0 |
|
|
|
2|Л |
(5.31) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Те |
2,6 |
|
|
|
<?Да tg |
X e |
^ |
8 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin 2u |
|
|
|
|
|
|
2|Гв|» |
/ П |
^ |
^ |
і / |
|
||
|
Vöe )m,<sd= o |
|
1------;---- COS 2v |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|X |
V |
2p, |
|
169
Дальнейшие упрощения (обычно более грубые) можно сделать лишь с учетом особенностей конкретных обтекателей.
Приведенные выражения позволяют производить приближенную
оценку производственного допуска обтекателей по заданной величине угловых ошибок (0да).
Аналогичным путем определяются допуски на толщину стенки и диэлектрическую проницаемость материалов по заданной величине
коэффициента |
прохождения обтекателя |
[84]. |
|
|
|||||||||
|
Из (5.26) следует, что коэффициент прохождения уменьшается |
||||||||||||
пропорцонально дисперсии фазовых ошибок а|: |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
а5 = |
I Д)бт (а ) I2 — \Т обт (°0 I2 > |
|
||||||
£Де |
[| Т 00т (а) 12 |
I Т 0бч: (а) 12] — допустимое |
уменьшение коэф |
||||||||||
фициента |
прохождения за счет неоднородности обтекателя. |
||||||||||||
тЕ, |
Используя, как и в предыдущем случае, (5.9) для допусков х,, и |
||||||||||||
найдем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/' dh |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\де |
/гп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ъ -=2,6 J W T |
X |
|
|
|||
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
\dd Im |
|
|
|
|
|
X |
г-2. /т2 |
|
I I |
ПэбТ(°0|" |
I Д)бТ(и) I2 |
о |
|
|||||
|
rdE СТ« |
|
---------------------------------- O e~rdea e |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
де |
|
|
|
■(5.32) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(д[і |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Те = 2,6- |
\dd /гп |
X |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ТйГГ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ue Jr |
|
|
|
|
|
X |
/ |
|
2 |
|
|
І 7'обт(а)І2 — I Т’обт ( а ) Г |
1 |
rd»od |
||||
|
/ |
rds°г 2. /т-s ^I |
|
|
Т Щ Ѵ --------------- od— |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
\dd)m |
|
|
|
||
Для обтекателей, для которых можно считать d и е некоооелиоо- |
|||||||||||||
ванными {rde, = |
0), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
||
|
" ж Н /Й |
^обт (°0 I2 |
|
|
д& |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
I Д)бт (а )|2] — ( ~ |
) |
|||||
|
|
dd / m |
|
|
|
______ |
|
|
/ |
|
(5.33) |
||
|
|
2,6 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
] |
/ [I |
(а) P-|T^7(S) |!] _(&)■ |
||||||||
|
|
Щг\ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ds )п
170
Если же, как и в предыдущем случае, |
можно положить ае = О |
|
или ad = 0, то |
|
|
2,6 |
Ѵ \ ^ оот (а )І2- | ^ |
|
dh |
о бт( а ) |2. |
|
|
|
|
dd / т |
|
(5.34) |
2,6 |
|
|
|
|
|
|
К | 7 ' о0т(«)1я- | |
^ Т И Р - |
ш,
Приведенные соотношения позволяют производить оценку допуска при заданном коэффициенте прохождения обтекателя.
Рис. 5.11. Графики для оп ределения производственных допусков по заданным допус тимым флюктуациям угло вых ошибок (при red =0;
е -7 ,0 ).
0,01 0,02 0,03 О,Oh- t d
На рис. 5.11 для примера показаны кривые, связывающие допуски с допустимыми флюктуациями угловых ошибок (при разных те), для полуволновых обтекателей с е = 7,0, полученные с помощью приведен ных соотношений. Аналогичные кривые могут быть построены также и для других типов обтекателей и явиться отправными данными при выборе производственных допусков в процессе разработки.