книги из ГПНТБ / Разумов, В. Н. Технология литейного производства учеб. пособие
.pdf— отливки типа горизонтально расположенных плит, фланцев, дисков;
— отливки типа вертикально расположенных плит, цилиндров, ступиц, зубчатых венцов.
Для первой группы диаметр прибыли всегда будет меньше ширины питаемой отливки и его приходится по этому выбирать по толщине отливки. Чтобы усадочная раковина из прибыли не проникла в тело отливки, мож-
Рис. 36. Схемы для определения зоны действия прямых прибылей, рекомендованные А. А. Рыжиковым и В. Н . Савейко
но проверить ее действие методом вписанных изотерм, как показано на рис. 37.
Проведя такую проверку и подтвердив ее производ ственными данными, П. Ф. Василевский рекомендует для первой группы отливок принимать диаметр прибы ли равным:
—при толщине отливки 6= 50 мм от 1,8 до 2,5 б;
—при толщине отливки б=*1000 м от 1,1 до 1,25 б. Сочленение таких прибылей с отливкой осуществляют
обычно формовочной галтелью на переходе от отливки к прибыли.
Для второй группы отливок по данным П. Ф. Васи левского диаметр прибыли рекомендуется брать в пре делах от 1,4 до 2,7 б, причем большие значения берутся для более высоких отливок. Сочленение прибылей с от ливками осуществляется с использованием технологиче ских напусков, обеспечивающих направленное затверде-
80
ванне и питание отливки. Выбирать форму напуска луч ше всего методом вписанных окружностей, как показано на рис. 38. Для очень высоких плит и цилиндров на пуск можно выбирать по графику, полученному экспе риментально Р. У. Раддлом. Невысокие отливки часто питаются прибылью без напуска.
Рис. 37. Проверка размеров прямых прибылей методом вписанных изотерм
Боковые прибыли применяют чаще всего тогда, ког да более массивные узлы отливки располагаются в нижней или средней части формы и установить над ними прямые прибыли не удается. Боковые прибыли
Рис. 38. Оформление прибылей для вертикально располо женных плит и цилиндров
широко используются при машинной формовке сравни тельно мелких отливок из стали и ковкого чугуна, так как такую прибыль можно формовать по модели, закреп ленной на подмодельной плите. К ней легко подвести питатели литниковой системы и тем самым обеспечить наиболее горячий расплав в полости прибыли. Боковые прибыли часто применяют при литье из серого чугуна потому, что их легче отделять от отливок.
6—1100 |
81 |
При конструировании боковых прибылей необходи мо строго следить за тем, чтобы металл не затвердевал в прибыли и в переходе от прибыли к отливке раньше, чем затвердеет металл в отливке. Для обеспечения та кого направленного затвердевания П. Ф. Василевский рекомендует следующие соотношения размеров боковых прибылей:
Рис. 39. Конструкции современных боковых прибылей
—диаметр прибыли в зоне сочленения с отливкой от 1,8 до 2,5 толщин питаемого узла отливки Г;
—высота перехода от отливки к прибыли от 1,3 до
1,7 Т\
—ширина перехода от отливки к прибыли от 1,2
до 1,5 Т\
—длина перехода (шейка прибыли) минимально возможная. Длина зоны действия боковой прибыли при нимается равной 4— 6 Т.
При применении боковых закрытых прибылей, уста новленных в нижней части отливки, может возникнуть нежелательный эффект обратного питания, когда рас плав будет подаваться не из прибыли в отливку, а на оборот из отливки в прибыль. Это явление наблюдается при недостаточной высоте прибыли и при достаточно массивных стенках отливки выше питаемого узла. В по следнем случае боковые прибыли надо применять со вместно с холодильниками, чтобы обеспечить направ ленное затвердевание от питаемого узла отливки к при были.
Если учесть сказанное выше, то современные конст рукции боковых прибылей можно представить подобны ми показанным на рис. 39.
82
В закрытых прибылях затвердевшая корка металла образует плотный и достаточно прочный сосуд, внутрь которого не проникают воздух и газы из стенки формы. При образовании внутри этого сосуда усадочной рако вины создается разрежение, ухудшающее условия пода чи расплава из прибыли в отливку. Правда внутри уса дочной раковины полного вакуума не создается, все же разрежение достигает значительных величин и ухудша ет условия питания отливки расплавом из прибыли. Чтобы устранить вакуум в усадочной раковине, закры тые прибыли выполняют с коническим углублением в верхней части или, при более крупных прибылях, сверху в полость прибыли вставляют стержень из смеси песка с органическим крепителем. Формовочная смесь в коническом углублении быстро нагревается от зали того металла, и затвердевшая корка около нее образу ется значительно позже. Усадочная раковина в этом случае соединяется с атмосферой через поры смеси. Стержень, вставленный в закрытую прибыль, также соединяет полость усадочной раковины с атмосферой, кроме того, из стержня при его нагреве начинают выде ляться газы, что способствует сохранению в усадочной раковине атмосферного давления. Вот почему такие прибыли называют прибылями с атмосферным давле нием.
П. И. Ямшанов со своими коллегами с Уралмашзавода предложил применять прибыли со сверхатмосфер ным давлением. Они могут быть прямыми и боковыми, но обязательно закрытыми. Для создания сверхатмос ферного давления в прибыль вставляется керамический патрон с газообразующим зарядом. Чаще всего в каче стве заряда используют мел, который при нагреве до 750—800° С разлагается с выделением углекислого газа. Выделение газа должно начинаться тогда, когда на по верхности прибыли и всей отливки образуется плотная корка затвердевшего металла, а в литниковой системе металл затвердеет полностью. Выделяющийся из кера мического патрона газ создает в полости усадочной ра ковины избыточное давление, и питание отливки значи тельно улучшится. Давление облегчит борьбу не только с концентрированными усадочными раковинами, но и с усадочной пористостью в отливках. Период выделе ния газа регулируется подбором толщины керамическо-
6* |
83 |
го патрона и величины заряда. Чтобы патрон прогревал ся жидким расплавом в течение всего периода питания отливки из прибыли, его устанавливают так, чтобы он
не попал в область образования усадочной |
раковины, |
|
т. е. ставят |
в нижней части прибыли. Следует иметь |
|
в виду, что |
прибыли со сверхатмосферным |
давлением |
требуют очень четкого соблюдения предусмотренного расчетом режима заливки и затвердевания отливки.
Рис. 40. Закрытые прибыли с атмосферным и езерхатмосферпым давлением
В противном случае выделение газа либо запоздает и намеченный эффект не будет достигнут, либо расплав будет выброшен из формы, а отливка окажется пустой, если выделение газа начнется ранее предусмотренного
времени. |
атмосферным |
Конструкции закрытых прибылей с |
|
и сверхатмосферным давлением показаны |
на рис. 40. |
Все прибыли после получения отливки приходится |
удалять. Стремление литейщиков облегчить процесс их удаления привело к созданию конструкций легкоотделяемых прибылей. Для чугунного литья, чтобы получить легкоотделяемую прибыль, часто достаточно сделать ее с небольшим пережимом в основании. Такой пережим позволяет отбивать прибыль молотом или специальным бойком без разрушения самой отливки. Для сталей и других вязких сплавов в основании прибыли прихо дится делать глубокий тонкий надрез с помощью спе циального стержня. Чем тоньше стержень, тем меньше его влияние на режим питания отливки прибылью, тем
84
меньше можно сделать отверстие в этом стержне для пе редачи расплава из нрибыли в отливку, тем легче отделится прибыль. Минимальная толщина стержня ли митируется технологическими возможностями его изго товления, прочностью стержня, жесткостью (отсутстви ем коробления при нагреве) и способностью отводить газы, образующиеся в материале стержня при нагрева-
Рис. 41. Конструкции современных легкоотделяемых прибылей
нии от залитого расплава. Вот почему для малых при былей рекомендуется стержень выполнять из тонкой ме таллической пластины, покрытой с обоих сторон тол стым слоем формовочной краски и хорошо просушенной перед употреблением. Для более крупных прибылей ча ще всего используют стержни из шамотной смеси с про калкой перед употреблением. Конструкции легкоотделяемых прибылей при этом приобретают вид, показан ный на рис. 41.
Рассмотренные конструкции прибылей не исчерпы вают всех предложенных и возможных вариантов. Одна ко они вполне характеризуют те идеи, которые берутся в основу конструирования прибылей и пользуясь ими, можно всегда найти необходимое решение при разработ ке конкретной технологической задачи.
Выбрав конструкцию прибыли, можно приступить к расчету ее размеров. Методов расчета прибылей пред ложено очень много. Их можно разделить на три основ ные группы:
85
— расчеты с помощью практически установленных таблиц и графиков;
—расчеты с помощью эмпирических и полуэмпирических формул;
—теоретически обоснованные расчеты.
Расчет с помощью практически установленных таб лиц лучше всего рассмотреть на предложенном П. Ф. Ва силевским и проверенном в условиях Уралмашзавода методе расчета прибылей для стальных отливок. В осно ву таблиц П. Ф. Василевского положено следующее со отношение (без учета расхода металла на литники)
|
Мпр = м ж- М отл = М отл (■- М - - 1 ) , |
|
где |
М „ |
прибыли; |
М р— масса |
||
|
.м— масса |
залитого в форму жидкого металла; |
|
Мотл — масса |
отливки; |
Г— выход годного в процентах от залитого ме талла.
Объем прибыли находится из равенства
Таким образом, для определения массы и объема прибыли надо знать массу отливки и соответствующую ей оптимальную величину выхода годного Г. Последняя определяется с помощью специальной таблицы. В част ности, рекомендуется принимать:
для отливок массой до 100 кг при |
бдо 20 мм |
Г = |
65—67% |
|
20—50 мм |
|
66 68 |
|
50 мм |
Г = 61,5—63% |
|
для отливок от 100 до 500 кг при 6 |
Г = |
58—60%; |
|
до 30 мм |
Г = |
— % |
|
|
30—60 мм |
Г = |
63—66% |
|
60 мм |
Г = |
60—64%. |
Установив процент выхода годного по таблице, на ходим массу и объем всех прибылей для данной отлив ки. Используя данные о рекомендуемых соотношениях размеров выбранной конструкции прибылей и зоне дей ствия каждой прибыли, находим объем каждой прибы ли и их общее количество. Если при сверке объем всех прибылей соответствует полученному по таблицам зна
86
чению выхода годного, то прибыли сконструированы правильно. Если соответствия нет, то надо произвести соответствующую корректировку в размерах прибылей, обеспечив табличное значение выхода годного.
Расчет с помощью полуэмпирических формул осно вывается на практическом изучении формы усадочных
Рис. 42. Расчетные схемы для прибылей стальных и чугунных отливок
раковин. Наиболее полно этот метод разработан А. Д . Поповым. Он установил, что при нормальных ус ловиях заливки в открытой прибыли образуется сверху утяжина, а под ней — усадочная раковина в виде пря мого конуса (цилиндрическая прибыль). Диаметр осно вания конической усадочной раковины обычно равен 0,5—0,6 dnp, где с?Пр — диаметр самой прибыли. При за ливке чугуна форма усадочной раковины приобретает вид усеченного конуса с диаметром в основании, равным
0,5 öfnp, и диаметре в вершине, равным 0,25 |
dav. |
На |
|
рис. 42 показаны схемы прибылей и усадочных рако вин в стальных и чугунных отливках по данным А. Д . Попова.
Если принять утяжину сферической формы, то мак симальная глубина утяжины определится из равенства
где Е0— объем залитого |
в форму жидкого металла; |
|||
Бк |
ж |
— усадка жидкого металла в период образова |
||
|
ния утяжины, |
равная, примерно, 0,4% или |
||
|
R |
|||
|
|
0,004 |
Ѵ0; |
утяжины; |
|
|
— радиус сферы |
87
/іут— максимальная глубина утяжины.
Для практических расчетов можно использовать бо лее простое приближенное уравнение
hyT— |
гѵ ж |
0,01 Vo |
яd2
4
где d — диаметр основания прибыли.
Высоту конической усадочной раковины для сталь ных отливок можно определить с помощью уравнения
17 |
_ я(0,5с!)а |
и |
||
ѵ |
Ус Р |
Щ |
|
“ ус р> |
где Ѵуср— объем усадочной |
раковины за вычетом объ |
|||
ема утяжины; |
|
|
|
|
hyc |
усадочной |
раковины при основании |
||
р — высота |
||||
конуса, |
равном |
0,5 с?. |
|
Для чугунных отливок, где усадочная раковина име ет форму усеченного конуса, высоту раковины находят из равенства
|
|
|
|
|
+ + |
|
. |
|
где |
г |
|
|
|
верхнего основания усадочной ракови |
|||
гх— радиус |
||||||||
|
|
2 |
ны, |
равный 0,25 |
d, |
|
|
|
|
|
— радиус |
нижнего основания усадочной ракови |
|||||
|
|
|
ны, |
равный 0,125 с?. |
|
|
||
|
Сложив рассчитанные /гут, /гус р и принятые по опыт |
|||||||
ным данным |
hK, |
0 |
|
полную высоту прибы |
||||
|
/г Сн, получаем |
|||||||
ли |
Н |
при диаметре ее, равном |
d. |
Последний же выби |
||||
|
|
рается на основании рассмотренных выше правил конст руирования прибылей.
Теоретический анализ дифференциального уравне ния, описывающего образование усадочной раковины, сделан А. А. Рыжиковым и Б. Б. Гуляевым. В частности, для простейшего случая затвердевания металла в ци линдрической отливке А. А. Рыжиков получил следую щее дифференциальное уравнение
2гос (у — ух) ndx + гос2ndyx — гос2dy.
В этом уравнении коэффициент п характеризует величи-
88
ну объемной усадки металла в жидком виде и во время затвердевания. Остальные величины характеризуют тол щину затвердевшего слоя отливки и приращения его за время dx в соответствии с расчетной схемой, приве денной на рис. 43.
Рис. 43. Расчетная схема А. А. Рыжикова для определения формы усадочной рако вины
Решение подобных дифференциальных уравнений даже для простейших случаев требует введения ряда допущений, что не дает возможности повысить точность результатов расчета по сравнению с ранее приведенны-
Рис. 44. Общий вид расчетных кинетических кривых расхода масс при заливке и затвердевании металла и питания отливки прибылью
ми методами. В то же время решение таких уравнений позволяет с большей точностью определять форму уса дочных раковин и возможность их проникновения в те ло отливки из полости прибыли. Поэтому ими пользу-
89