![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Разумов, В. Н. Технология литейного производства учеб. пособие
.pdfк обгару поверхности формы и засорению отливки пе сочными включениями.
Следует обращать внимание на то, чтобы питатели со шлакоуловителями и другими частями литниковой системы, а также сама отливка не создавали жесткой
Рис. 16. Подвод питателей к полости формы и наиболее распространенные сечения каналов питателей
замкнутой системы, в которой при охлаждении могут возникнуть большие внутренние напряжения, приводя щие к образованию на отливке трещин или к коробле
нию отливки.
Нельзя забывать и того , что питатели должны легко отделяться от отливки при первичной обработке по следней.
Наиболее типичные контуры сечения каналов пита телей и способы их подвода к полости формы показаны на рис. 16.
40
Комбинируя в различных сочетаниях рассмотренные элементы, можно получить самые разнообразные литни ковые системы. Но предварительно необходимо рассчи тать площади поперечного сечения литниковых каналов. Расчет начинается с определения площади сечения ли митирующего участка системы f.
Рис. 17. Расчетный график к уравне |
Рис. 18. |
Схема |
величин |
нию С. В. Руссияна |
для |
расчета |
Яр |
Для определения /, так же как и для определения Тзал или qm, можно использовать эмпирические уравне ния, таблицы или графики. Среди эмпирических уравне ний заслуживают внимания уравнения В. М. Андреева, пригодное для расчета литниковых систем чугунных от ливок, и С. В. Руссияна — для чугунных и стальных от ливок большой массы. Уравнение В. М . Андреева имеет вид
где Мс — коэффициент |
пропорциональности, |
равный |
||||
0,41—0,55; |
|
|
|
|
|
|
, — масса отливки. |
|
f = |
М' |
коэффициент |
||
В уравнении С. В. Руссияна |
|
k |
|
|||
удельной скорости течения расплава |
Я^зал |
|
определя |
|||
|
кг/см2 |
ется по графику, приведенному на рис. 17, в зависимо
сти от kмассы отливки |
М\ |
и объемного |
коэффициента |
|||
массы |
y — |
М— |
кг/дцм3. |
Коэффициент |
L, характери- |
|
|
V Ігаб |
41
зующий свойства сплава, принимается для чугуна рав ным 1, для углеродистой стали — 0,85, для слаболегиро ванной стали— 1 и легированной стали — 1,15.
Эмпирические уравнения, таблицы и графики не учитывают конкретных особенностей данной отливки, поэтому рекомендуется для более точной оценки пользо ваться расчетным уравнением Озанна, являющимся пе реработанным уравнением Бернулли.
Известно, что для стационарного режима течения можно записать
2g |
-2g |
Н |
-j- Äj_2> |
|
т± + |
|
|
для литниковой системы — z2 — 0, zl = H v и
М1
qv = frг =
P i "^зал
Произведя подстановку и соответствующие преобра зования, получаем
Ь |
qv = i l f V 2s H p - |
или |
|
В окончательном виде уравнение Озанна записыва |
|||
ется так |
f =■ |
МI |
|
где |
|
Р і р т з а л У 28НѴ |
|
|
- L |
К1—2 |
|
|
|
2g |
Коэффициент расхода литниковой системы ц предпо читают не рассчитывать, а определять на основании экс периментов, в которых автоматически учитываются по правки на все допущения, сделанные при выводе урав нения Озанна. Опыты показали, что ц изменяется в пре делах от 0,25 до 0,8.
Расчетный напор Н р в уравнении Озанна определя
42
ется по приближенному уравнению, полученному из ба ланса совершенной работы
Здесь |
|
Я р •ЛД - Я 0 • /»! -1• (Н 0— - J |
j т2. |
обозначения: |
|||||||
|
(см. рис. |
18) приняты |
следующие |
||||||||
|
Я 0— высота |
столба |
металла |
в литниковой системе |
|||||||
|
Р |
от уровня питателей; |
|
|
|
|
|
||||
|
МС — общая |
высота |
отливки; |
|
|
|
|
|
|||
|
ті |
— высота отливки над питателями; |
|
|
|||||||
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
т |
|
— масса всей отливки; |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
— масса отливки ниже питателей; |
|
|
||||||
|
|
2— масса отливки выше питателей. |
|
сече- |
|||||||
Если отливка имеетМ1по всейс высоте одинаковоес |
|||||||||||
ние, |
|
|
|
m. |
С — Р |
Піо |
|
Р |
|
|
|
можно принять ---- ■ ----------- |
и ---- = — . іогда по- |
||||||||||
р г |
|
|
наиболее |
употребительное |
м, |
|
|
|
|
||
лучим2С |
|
уравнение Я Р= Я 0— |
|||||||||
Для дождевой заливки, где Р = |
0, |
оно |
приобретает |
||||||||
в и д Я р = Я 0, а для сифонной заливки, |
когда |
Р = С, |
полу- |
||||||||
|
|||||||||||
|
В. А. Беленький предложил определять расчетный |
||||||||||
напор более точным дифференциальным уравнением |
|||||||||||
|
|
|
Ѵ н » |
|
Ѵх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SdH |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
V На |
|
V~H |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
H v -P |
|
|
|
|
||
|
Ѵх— полный объем полости формы; |
|
|
||||||||
|
Ѵц, — объем формы ниже уровня |
питателей; |
|
||||||||
|
|
|
5 — площадь поперечного сечения полости формы |
||||||||
|
|
|
переменная по высоте; |
|
|
|
участке вы |
||||
|
|
|
Я — переменный |
напор |
расплава на |
||||||
|
|
|
ше уровня питателей. |
|
|
|
|
|
|||
|
Если S =Ѵ const, то уравнение приобретает вид |
|
|||||||||
|
|
|
Н Р |
|
|
с |
2Р |
|
|
|
|
|
|
|
С — Р |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V н 0 Ѵ н 0 + Ѵ н с- р
Расчет с помощью уравнения Озанна, базирующийся
43
на эмпирических данных |
о коэффициенте расхода ц |
и других допущениях, не |
позволяет получать вполне |
точные результаты. Б. В. Рабинович предложил исполь зовать метод гидромоделирования унифицированных элементов литниковых систем для получения более точ ных данных о их пропускной способности. Полученные им сведения приведены в таблицах, пользуясь которы ми можно для заданного удельного расхода цѵ или цт подобрать нужные сечения литниковых каналов и опре делить f лимитирующего канала.
В процессе гидромоделирования исключалось влия ние противодавления столба жидкости в полости формы. Поэтому при использовании таблиц Б. В. Рабиновича сначала необходимо найти начальный удельный расход 9нач и по его значениям определить / лимитирующего канала.
Чтобы найти (/нач, воспользуемся уравнением В. А. Бе ленького для форм с постоянным по высоте сечением S
и с его помощью выразим |
продолжительность заливки |
|||||||
всей формы ТзалОна равна |
|
|
|
SP |
|
|||
Тзал = |
S (С — Р ) |
, |
|
|
|
|
|
|
------ ; = ■ |
Н--------- Ц ------------ р------------- = |
|||||||
|
f r y 2gH0 |
/ц |
У |
2g |
-------- -— — ----- — |
|||
|
|
+ |
|
|||||
|
s |
IС — Р |
|
|
2 Р і{ Ѵ н 0+ Ѵ Нй- Р ) |
|||
_ |
|
|
|
Р |
|
|||
|
frVzg |
\Vfh |
V7h + |
2Vfio_____________-p |
||||
СреднийЧу _ удельный расход равен |
|
|||||||
|
V j _ |
|
|
|
|
|
|
|
ср |
_________________________ s-c _________________ |
|||||||
Тзал ~ |
S |
( С - Р |
t |
2 |
Р |
|||
|
І р У 2g \ / я 7 |
|
Ѵ н ^ + V Н0— Р |
Начальный расход можно найти из уравнения
^нач = ^ / 2ЯЯ0.
Таким образом, получаем
<Ѵ!± = |
к = 1 + ± ( |
__________ 1 |
Qvcp |
с \ Ѵ н 9 + У н |
|
|
Чу иач ~ Ч ср' |
0- р |
|
|
44
Следовательно, имея данные о геометрии |
формы, |
||||||
т. е. данные о |
С, Р, |
Но, |
расчетном значении |
qv |
ср, |
можно |
|
|
f |
|
|
||||
найти ^ѵнач и затем |
|
лимитирующего звена литниковой |
системы. После этого можно перейти к конструированию всей литниковой системы.
При заливке сверху черездождевые литниковые системы в качестве лимитирующего звена принимают каналы питателей. Толщину питателей или их диаметр
Рис. 19. Примеры конструкций дождевых литниковых систем
берут равными 0,8 б0тлЭто соотношение между толщи ной питателей и толщиной отливки рекомендуется вы держивать и во всех остальных случаях конструирова
ния литниковых систем.
Самая простая дождевая литниковая система состо ит из воронки и щелевого дождевого питателя, как по казано на рис. 19. Более сложные литниковые системы состоят из чаши — русла и большого числа дождевых питателей; диаметр каждого питателя берется в зависи мости от толщины стенки отливки от 3 до 10 мм, но не более. Число питателей находится из соотношения
n = f |
= 4 / |
:nd2 . |
/расч »пит |
|
|
'»расч пит |
45
В наиболее сложных дождевых литниковых систе мах, особо часто применяемых при вертикальном разъ еме литейной формы, расплав из заливочной воронки поступает в стояк, затем в шлакоуловитель и от него в дождевые питатели цилиндрического, полуцилиндрического или ленточного сечения. Размеры каналов такой литниковой системы по рекомендации А. А. Сварика выбирают из соотношений:
—для разомкнутого шлакоуловителя
£/пит:^шл^ст= 1:1,5:1,65;
—для кольцевого шлакоуловителя
Е/пит ^шл :/=■ «= 1:0,75:1,5.
Конструктивное оформление литниковых систем по следних двух типов показано на рис. 19.
При заливке с помощью сифонной литниковой систе мы лимитирующее звено — стояк или дроссель между стояком и шлакоуловителем. Наиболее простая сифон ная литниковая система выполняется из чаши или во ронки, стояка и питателя. Питатель делается с расши рением в сторону полости формы, что облегчает извле чение модели питателя в полость формы после извлечения модели отливки и создает условия для более плавного входа расплава в полость формы. Только при заливке прокатных валков питатели делают сужающи мися в сторону формы, чтобы усилить вращение распла ва во время заливки. Более развитые сифонные литни ковые системы составляют из чаши, стояка, дросселя, шлакоуловителя прямого или центробежного, и питате ля. В некоторых случаях от чаши отводят короткий сто як к дросселю и шлакоуловителю, от шлакоуловителя опускают два и более стояков — опусков и уже от по следних отводят питатели. Соотношение каналов таких литниковых систем рекомендуется принимать следу ющим:
F -f -F ■ F = 1 3-1-1
Примерные конструкции сифонных литниковых систем показаны на рис. 20.
При заливке сифоном высоких форм приходится под водить питатели к полости формы через каждые 300— 500 мм высоты. Расстояние между дополнительными
46
питателями по высоте следует рассчитывать на отсутст вие спаев при соблюдении плавного заполнения полости формы. Все дополнительные питатели в таких системах начинают работать только с того момента, когда рас плав поднимется в полости формы до уровня установки питателя. Чтобы не было случайного преждевременного заплескивания расплава из стояка в полость формы, все дополнительные питатели устанавливают с наклоном вверх в сторону полости формы, и площадь сечения пи-
Рис. 20. Примеры конструкций сифонных литниковых систем
тателей берется такой, какая принимается для основ ного нижнего питателя при отсутствии дополнительных, а лимитирующее звено литниковой системы обязательно располагается между стояком с питателями и чашей.
Если к полости формы на разных уровнях надо под водить большое число питателей, то от стояков — опусков отводят на заданных уровнях шлакоуловители и от последних — нужные питатели. Соотношение площа дей сечений литниковых каналов для сифонной заливки с дополнительным подводом расплава на разных уров нях выбирают как для всех дроссельных литниковых систем следующим:
или
47
Примерные конструкции литниковых систем с под водом металла на разных уровнях приведены на рис. 21.
При заливке форм через боковую литниковую си стему, когда питатели расположены по разъему формы, наиболее часто применяется дроссельная система, со стоящая из чаши или воронки, стояка, дросселя, шлако
уловителя и питателей. Лимитирующее звено |
систе |
мы — дроссель. Соотношение площадей сечения |
отдель |
ных элементов таких литниковых систем приведено
Рис. 21. Примеры конструкций литниковых систем с под водом расплава на разных уровнях
выше. Дроссельные литниковые системы являются неза полненными за дросселем, что позволяет снижать ско рость истечения расплава в полость формы и уменьшать инерционное влияние струй в зоне подвода питателей, а также облегчает работу шлакоуловителя. Дроссель ные литниковые системы стали применяться сравни тельно недавно, поэтому сохранились и простые запол ненные литниковые системы, составленные из чаши или воронки, стояка, шлакоуловителя и питателей. Для та ких литниковых систем с боковым подводом питателей рекомендуется принимать
Е/пит^шл^ст = 1:1,2:1,4.
Для легких цветных сплавов часто рекомендуются вертикально-щелевые литниковые системы, составлец-
48
ные из чаши или воронки, наклонного или зигзагообраз ного стояка, вертикального коллектора и вертикального щелевого питателя. Размеры таких литниковых систем определяются на основании эмпирических рекоменда ций. В частности, для магниевых сплавов рекомендует
ся брать: |
толщину всех вертикальных щелей, |
|
Р |
— суммарную |
|
если их ставится |
несколько, равной 2бщ=0,024Р, где |
— периметр отливки в сантиметрах;
Рис. 22. Примеры боковой и вертикально-щелевой литнико вых систем
— толщину одной щели, равной 6Щ— (1,4— 1,5) öi, где бі — толщина отливки;
—высоту щели в соответствии с высотой отливки;
—ширину щели (расстояние от отливки до коллек тора) не менее 25 и не более 60 мм;
—соотношение площадей сечения щелей, коллекто
ров и стояков, равным 2 F CT.'2FKon:2F4 = 1:2:4;
— число коллекторов, равным числу щелей. РІримерные конструкции боковых и вертикально
щелевых литниковых систем показаны на рис. 22. Рассмотренные примеры литниковых систем, конеч
но, не исчерпывают всех возможных вариантов комби нирования и конструирования. РІри заливке достаточно крупных деталей часто прибегают к устройству двух и
4—-1100 |
49 |