- •Шишляев, В.Н.
- •1.3.1. Полиморфные превращения
- •2. СТРОЕНИЕ И СВОЙСТВА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАСПЛАВОВ
- •2.3. Свойства металлических расплавов
- •2.3.1. Температура плавления и плотность
- •2.3.2. Поверхностное натяжение
- •2.3.2.1. Поверхностное натяжение и смачиваемость
- •2.3.2.2. Капиллярные явления
- •2.3.2.3. Определение поверхностного натяжения
- •2.3.4. Диффузия в жидких металлах и сплавах
- •Вопросы для самоконтроля
- •3.1. Термодинамические условия кристаллизации
- •3.3. Кинетика кристаллизации
- •3.4. Механизм кристаллизации
- •Вопросы для самоконтроля
- •4. ФОРМИРОВАНИЕ КРИСТАЛЛИЧЕСКОГО СТРОЕНИЯ
- •4.1. Кристаллизация чистых металлов
- •Х/ННчУ
- •4.2.1.1. Концентрационное переохлаждение
- •4.2.1.2. Особенности механизма кристаллизации сплавов, образующих твердые растворы
- •4.2.2. Кристаллизация эвтектических сплавов
- •4.2.3. Эвтектические структуры в реальных сплавах
- •5.2. Основные положения современной теории кристаллизации
- •5.2.2. Формирование центральной равноосной зоны
- •5.3.2. Влияние скорости кристаллизации
- •5.3.3. Влияние перегрева
- •5.3.4. Влияние перемешивания расплава
- •5.3.5. Влияние примесей
- •Вопросы для самоконтроля
- •6.1. Получение отливок с заданной структурой
- •6.2. Величина зерна литых сплавов
- •6.2.1. Границы зерен в литых сплавах
- •6.2.2. Микроструктура литых сплавов
- •6.3.3. Специальные методы модифицирования
- •6.3.4. Виды модифицирования
- •7.1. Дендритная ликвация
- •7.2. Зональная ликвация
- •7.2.1. Прямая зональная ликвация
- •ШШШШШ
- •7.2.2. Обратная ликвация
- •8.1. Растворимость газов в расплавленных металлах
- •8.3. Выделение газов в процессе затвердевания
- •8.5. Неметаллические включения
- •8.6. Методы устранения дефектов газового характера
- •8.6.1. Предупредительные меры
- •8.6.2. Способы удаления газов из расплава
- •8.7. Рафинирование расплавов
- •8.8. Раскисление металлических расплавов
- •Вопросы для самоконтроля
- •9. КРИСТАЛЛИЗАЦИЯ В ОСОБЫХ УСЛОВИЯХ
- •9.1. Кристаллизация при высоких скоростях охлаждения
- •9.2. Получение монокристаллических изделий
- •9.4. Получение компактных нанокристаллических материалов
- •9.4.2. Методы получения наноматериалов
- •Вопросы для самоконтроля
- •10. ЛИТЕЙНЫЕ СВОЙСТВА СПЛАВОВ
- •10.1. Жидкотекучесть
- •10.1.1. Виды жидкотекучести
- •10.1.2. Определение жидкотекучести
- •10.1.3. Жидкотекучесть чистых металлов и сплавов
- •10.1.5. Влияние технологических условий литья
- •10.1.7. Заполняемость форм
- •10.2. Усадка литейных сплавов
- •10.2.4. Определение объемной усадки
- •10.2.7. Устранение усадочных раковин
- •10.2.8. Герметичность сплавов
- •10.3. Напряжения в отливках
- •10.3.1. Классификация напряжений
- •10.3.2. Методы снижения напряжений
- •10.4. Горячеломкость сплавов
- •10.4.1. Виды трещин в отливках
- •10.4.2. Оценка горячеломкости сплава
- •10.4.3. Факторы, влияющие на горячеломкость сплавов
- •10.4.4. Пути снижения горячеломкости
- •Вопросы для самоконтроля
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
10.1.3. Жидкотекучесть чистых металлов и сплавов
Жидкотекучесть чистых металлов и сплавов зависит от их фи зических свойств.
Чистые металлы могут течь до тех пор, пока хватает запаса теп ла для поддержания их в жидком состоянии. Запас тепла зависит от теплоты кристаллизации, температуры расплава и теплоемкости ме талла. Основным фактором, определяющим запас тепла и, следова тельно, жидкотекучесть, является теплота кристаллизации. Она дос тигает до 80-85 % всего запаса теплоты. Поскольку для любого ме талла теплота кристаллизации и теплоемкость постоянны, то улучшить заполнение формы можно только перегревом. Второй фак тор - это скорость потери тепла, определяемая температурой, тепло проводностью и теплоемкостью формы и теплопроводностью рас плава. Жидкотекучесть металлов и сплавов с высокой теплопровод ностью существенно ниже, чем у других.
Численное значение жидкотекучести определяется расстоянием до места остановки потока расплава в канале пробы. В общем случае для всех металлов и сплавов можно выделить три схемы остановки потока, которые приведены на рис. 110.
Рис. 110. Схемы остановки потока в каналах литейной пробы: а - перемерзание, б - образование пробки, в - объемная остановка
Перемерзанием называется образование сужения канала из-за роста кристаллов на его стенках при прохождении холодной голов ной части потока (см. рис. ПО, а). Какое-то время расплав продав ливается через это сужение, затем твердые корки смыкаются, и тече
ние прекращается. Такая остановка характерна для чистых металлов и узкоинтервальных сплавов с малой теплопроводностью, заливае мых в формы с высокой теплоаккумулирующей способностью (тита новые сплавы в графитовых формах). Нарастающая твердая фаза, а значит, и место перемерзания потока, продвигается по каналу вме сте с расплавом. Вперед всегда продавливается некоторое количест во расплава. Так происходит до полной остановки потока. Перемерзание наступает в тот момент, когда количество твердой фазы дости гает 40-60 %.
Образование пробки - это остановка потока из-за накопления на его головной части кристаллов и пленки окислов в таких количест вах, что они срастаются (см. рис. 110, б) и образуют прочную твер дую пробку, перекрывающую канал. Этот механизм реализуется при литье чистых металлов и узкоинтервальных сплавов с высокой тем пературой плавления, а также у большинства эвтектических сплавов при литье в обычные металлические и песчаные формы. Количество твердой фазы в пробке в момент остановки может достигать до 80 %.
Объемная остановка характерна для широкоинтервальных спла вов с высокой теплопроводностью при литье в формы с малой тепло аккумулирующей способностью (песчаные формы). В головной части потока между твердыми корочками на стенках канала накапливаются разветвленные дендриты и их обломки (см. рис. 110, в). Широкоразветвленные дендриты могут образовать сплошной каркас при нали чии всего лишь 20-35 % твердой фазы и остановить поток, несмотря на то, что количество жидкой фазы превышает количество твердой. Таким образом, жидкотекучесть сплавов, которые способны течь не только в жидком, но и в жидкотвердом состоянии, зависит не толь ко от ранее перечисленных факторов, но и от характера кристаллиза ции. В зависимости от вида первичных кристаллов и кинетики нарас тания твердой фазы расплав в канале формы пройдет разный путь.
Характер кристаллизации, а значит, и величину жидкотекучести можно прогнозировать по положению сплава на диаграмме состоя ния, как это показано на рис. 111.
Лучшей жидкотекучестью обладают эвтектические сплавы и чистые металлы, кристаллизующиеся при постоянных температу рах. Сюда же можно отнести и интерметаллиды (такому соединению соответствует купол в правой части диаграммы). По мере увеличения
интервала кристаллизации жидкотекучесть уменьшается, но мини мальное значение приходится не на точку предельной растворимо сти, где интервал достигает максимального значения, а на точку пе ресечения линии нулевой жидкотекучести с эвтектикой. Это объяс няется тем, что на жидкотекучесть решающее влияние оказывает область между линиями ликвидуса и нулевой жидкотекучести. На рис. 111 она заштрихована. Эту область еще называют эффектив ным интервалом кристаллизации.
Минимум жидкотекучести и приходится на сплавы с наиболь шим эффективным интервалом кристаллизации, т.е. те сплавы, в по токе которых больше всего твердых кристаллов. Но это положение справедливо только для истинной жидкотекучести. Если определять условно-истинную жидкотекучесть, то минимум смещается к точке предельной растворимости и даже левее к неравновесной точке рас творимости (рис. 112), что показано пунктирными линиями.
Рис. 111. Зависимость жидкотекуче Рис. 112. Зависимость условно-истин сти от положения сплава на диа ной жидкотекучести сплавов от их
грамме состояния |
положения на диаграмме состояния |
Прямой связи жидкотекучести сплавов с вязкостью, поверхно стным натяжением, а также смачиваемостью сплавов не обнаружено. Более вязкий сплав хотя и медленнее, но достигает тех же показате лей жидкотекучести, что и маловязкий сплав. Наиболее существенно жидкотекучесть возрастает при увеличении теплоты кристаллизации и резко снижается при окислении расплава и увеличении количества неметаллических включений.
Pb |
20 |
40 60 |
80 %Sn |
|
Fe |
0,5 |
2,0 |
3,0 |
4,0 |
%C |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
,4 |
|
54,0 |
|
|
|
|
r — |
12 ,7 |
! 32,3 |
|
|
||||
|
|
|
1 |
л |
V |
? |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
1 |
/ |
|
1 |
T /T |
|
|
i |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
1/ |
|
|
1 |
|
1 |
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
1 |
r |
|
|
ii |
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
i |
|
|
|
1 |
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
i |
|
|
|
1 |
|
|
w 4 , |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
; |
i |
|
|
i t |
|
|
|
|
1 |
|
|
к |
i |
S |
|
' i |
|
|
|
|
1 |
|
|
N i |
i |
|
i |
||
|
|
|
1 |
|
* |
|
|
||||
|
|
|
! |
|
■ |
1 |
|
|
i |
||
|
|
|
|
|
|
PI |
! |
|
|
i |
|
|
|
|
Pi |
|
i/v |
ij |
1 |
/12/ |
|
i |
|
|
|
|
|
Q |
i |
|
i |
||||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
i |
||
Al |
10 |
20 |
30% M gM gl0 |
20 |
30 40%AIMgl0 20 |
30 40 50 %Zn |
A1 2 4 6 |
10 12 14 %Si |
Pb 10 20 30 %Sb |
|
|
%ST\s |
Рис. 113. Жидкотекучесть сплавов Pb - Sn (a), Fe - C (6), Al - Mg (e), Mg - Al (г), Mn - Zn (d), Al - Si (e), Pb - Sb (ж)
На рис. 113 приведены результаты измерений жидкотекучести некоторых двойных сплавов. Общие закономерности просматрива ются во всех случаях. Максимум жидкотекучести имеют чистые ме таллы и эвтектики, а минимум - наиболее широкоинтервальные сплавы (см. рис. ПО и 111), но имеются и некоторые отличия, свя занные с типом сплавов и с тепловыми эффектами их кристал лизации.
Так, в системах Pb - Sn и Fe - С положение экстремальных зна чений кривой жидкотекучести полностью соответствует точкам пре дельной растворимости С„ и эвтектики Q- (см. рис. 113, а, б).
На рис. 113 в, г, д показано смещение минимума жидкоте кучести при реальных скоростях охлаждения к неравновесной точ ке предельной растворимости у сплавов систем А1 - Mg, Mg - Al и Mg - Zn.
Для некоторых систем (см. рис. 113, е, ж) тепловой фактор пре валирует над структурным и максимум жидкотекучести смещается в заэвтектическую область. Это объясняется высокими тепловыми эффектами кристаллизации первичных кристаллов по сравнению с теплотой кристаллизации эвтектики. Так, теплота кристаллизации кремния составляет 1804,1 Дж/г, эвтектики AI - Si - около 400 Дж/г, соответствующие значения для сурьмы и эвтектики Pb - Sb равны 163,4 и « 24 Дж/г.
10.1.4. Влияние свойств литейной формы на жидкотекучесть
К свойствам формы, влияющим на жидкотекучесть, относятся теплопроводность, теплоемкость и плотность материала формы, оп ределяющие теплоаккумулирующую способность, газопроницае мость (для песчаной формы), шероховатость стенок формы. Чем больше теплоаккумулирующая способность формы вф, тем меньше жидкотекучесть. Величина вф может быть рассчитана по формуле А.И. Вейника
где А.ф, Сф, рф - соответственно теплопроводность, теплоемкость
и плотность материала формы.