Вакуумная металлургия
..pdfПРИМЕНЕНИЕ СПЕЦИАЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Цирконий
Цирйэний является одним из основных материалов, применяемых в ядерных реакторах для тепловыделяющих и конструкционных элементов. Он имеет малое эффективное сечение захвата нейтронов, хорошую теп лопроводность, прочность и коррозионную стойкость. Однако цирконий активно взаимодействует с кислородом, азотом и водородом, поэтому на всех стадиях изготовления и использования его необходимо предо хранять от взаимодействия с этими газами. Цирконий получают по методу Кролля, который заключается в том, что тетрахлорид циркония взаимодействует при высокой температуре с магнием или натрием в больших стальных резервуарах. После окончания реакции циркониевая губка интенсивно дегазируется в вакууме при температуре до 920° с целью удаления избытка магния и хлорида магния. Оба эти вещества очень опасны в обращении. Типичный анализ циркониевой губки после вакуумной обработки, по данным работы [3], представлен в табл. 1.
|
|
Таблица 1 |
Содержание примесей в циркониевой губке |
||
Примеси, % |
Примеси, % |
Примеси, % |
А1 — 0,015 |
F© — 0,065 |
0 2 — 0,06 — 0,1 |
В < 0,00005 |
Ш — 0,005—0,01 |
РЪ — 0,007 |
С — 0,0095 ’ |
Mg — 0,01 |
Si — 0,002 |
C d < 0,002 |
Мп — 0,001 |
Sn — 0,0002 |
Си — 0,003 |
Na — 0,004 |
Ti — 0,005 |
|
N i< 0,0005 |
V — 0,005 |
Губка вместе с легирующими компонентами прессуется в штабики и многократно переплавляется в дуговой вакуумной печи в инертной атмосфере.
Состав полученного слитка приведен в табл. 2.
Таблица 2
Химический состав слитков и твердость цирко ния после переплавки в дуговой вакуумной печи
Элемент |
Предел содержания |
Среднее |
содер |
примесей, % |
жание приме |
||
|
|
сей, |
% |
о . |
0,05—0,029 |
0,15 |
н , |
0,002— 0,01 |
0,0040 |
N, |
0,001— 0,01 |
0,0040 |
С |
0,01—0,06 |
0,025 |
Твердость по Бринеллю (при нагрузке 3000 кг) 120—160.
По данным работы [4], при переплаве циркония или его сплавов, например сплава циркалой-2, газовая пористость слитков уменьшается.
Понижение пористости влечет за собой уменьшение «анизотропности» об работанного материала, что иллюстрируется данными табл. 3.
Таблица 3
Отношение свойств, полученных при продольной обработке, к свойствам, полученным при поперечной обработке сплава циркалой-2
|
Свойства |
Плавка при |
Плавка в |
|
атмосферном |
вакууме |
|
|
|
давлении |
|
Предел |
текучести |
0,82 |
0,85 |
Предел |
пластичности |
1,01 |
1,05 |
Равномерное удлинение .. |
1,86 |
0,72 |
|
Общее относительное удли |
|
0,79 |
|
нен ие |
|
1,20 |
|
Сужение поперечного сече |
0,97 |
0,91 |
|
ния ...................................... |
Плавка циркония осуществляется в вакууме вследствие того, что цирконий активно взаимодействует с кислородом, азотом и водородом, которые в той или иной форме влияют на его механические или кор розионные свойства.
Цирконий растворяет кислород до 30—50% (атомн.) с образованием твердого раствора [5—7]. При нагреве в атмосфере кислорода при темпера турах ниже 800° на поверхности циркония образуется окисная пленка. Скорость окисления, очевидно, зависит от состояния поверхности. Если поверхность шлифованная, скорость окисления подчиняется закону кубической параболы ; при химически полированной поверхности она подчиняется закону квадратичной параболы. При нагреве циркония ниже 800° растворяется лишь небольшое количество кислорода. Наиболее подробно этот вопрос освещен в работе [8].
При температуре 20° (комнатная температура) кислород обладает упрочняющим свойством, но по мере нагрева выше 300° эффект упро
чнения |
быстро |
снижается |
[9—И], |
причем значительно |
быстрее, |
|
чем в |
случае |
упрочнения |
за |
счет |
металлических составляющих |
|
сплава. |
Влияние |
кислорода |
на |
свойства циркония можно |
видеть из |
данных табл. 4. Первичная обработка слитков, выплавленных в дуго
вой вакуумной печи, производится |
на воздухе |
при |
750°. Перед об |
|||||
работкой предварительно |
удаляют поверхностный |
слой слитка, |
загряз- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица I |
|
|
Влияние кислорода на некоторые свойства циркония [11] |
|
||||||
Содержа |
Содер |
Твер |
Предел текучести при |
Предел прочности, |
Относительное |
|||
жание |
удлинении 0,2%, |
|||||||
ние кисло кисло |
дость |
|
кг!мм* |
кг(мм* |
|
удлинение, % |
||
рода, |
рода, |
На |
|
|
|
при |
|
|
вес. % |
атомн. |
при |
при 20° |
при 300° |
при 20е |
при 20° |
при 300° |
|
|
% |
20° |
300° |
|||||
0,026 |
0,15 |
26,0 |
10,01 |
2,8 |
22,54 |
10,15 |
35—43 |
37—54 |
0,128 |
|
|
10,43 |
|
|
11,55 |
|
34—40 |
0,725 |
40,0 |
23,2 |
5,95—6,65 |
32,1 |
11,2 |
■ 11,8 |
||
0,350 |
1,96 |
56,0 |
|
|
41,8 |
14 |
4,7 |
— |
— |
— |
— |
||||||
0,422 |
2,36 |
59,0 |
37,5 |
— |
51,2 |
— |
2,6 |
— |
ненный кислородом. Окончательную обработку ведут или при повышен ной температуре в отсутствие кислорода (в изолированном и откачан
ном объеме), или при комнатной температуре, |
часто с промежуточ |
|||
ным вакуумным |
отжигом при |
650—800°. Установлено, что |
обработка |
|
при комнатной |
температуре |
возможна, если |
содержание |
кислорода |
в металле ниже 0,25% (вес.).
Аналогичное влияние на механические свойства циркония оказывает азот. Скорость взаимодействия циркония с азотом меньше, чем с кисло родом. Она подчиняется параболическому закону [2]. При содержании в цирконии более 0,004% азота резко снижается коррозионная стойкость металла в горячей воде. Хотя присадки железа и олова уменьшают вред ное влияние азота на коррозионную стойкость, лучше все же снижать содержание азота до минимума. Ни кислород, ни азот не могут быть удалены из циркония высокотемпературной обработкой в вакууме; наилучшим средством для этого служит обработка при очень высоких
|
|
|
температурах |
в |
инертной |
атмосфере |
или |
в ва |
||||
|
Таблица 5 |
кууме. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициенты диффузии |
|
Цирконий очень чувствителен и к поглоще |
||||||||||
водорода в а-цирконии |
нию водорода, что отражается на его свойствах. |
|||||||||||
|
|
|
Возможно, что загрязнение циркония и его |
|||||||||
Темпера |
D, |
сплавов |
водородом |
является серьезным ограниче |
||||||||
тура, °С |
см*1сек |
нием при использовании их в настоящее время |
||||||||||
100 |
2,54 • 10” 10 |
для |
ядерных |
реакторов. |
Кинетика |
взаимодей |
||||||
ствия |
циркония |
с |
водородом |
отличается |
тем, |
|||||||
200 |
6,02 |
• 10-® |
что |
кроме твердого раствора образуется гидрид- |
||||||||
400 |
6,00 |
• Ю-* |
ная фаза [13]. Шварц и Малле |
[14] изучали диф |
||||||||
500 |
1,00 |
• 10“ * |
фузию водорода в альфа-цирконии. Результаты |
|||||||||
600 |
1,60 • 10“ * |
определения |
коэффициента диффузии представ |
лены в табл. 5.
По сравнению с кислородом и азотом водород в цирконии обладает боль шей подвижностью. Коэффициенты диффузии водорода, кислорода и азота
в цирконии при 800° равны |
2 • 10-5, 1 • 10-9, 2 • 10-9 соответственно [2]. |
||||||||||
|
Водород оказывает не столь явное |
|
|
|
|
||||||
воздействие на механические свойства |
|
|
|
Таблица 6 |
|||||||
циркония и его сплавов, как кислород |
Влияние температуры |
на ударную |
|||||||||
и азот. |
При |
температуре |
выше ком |
вязкость |
циркония |
при различных |
|||||
натной водород незначительно |
влияет |
содержаниях водорода |
|||||||||
на |
пластичность |
металла, |
однако |
он |
Темпера |
Работа |
разрушения, кем |
||||
заметно |
снижает |
ударные |
свойства |
|
|
|
|||||
циркония. Испытания образцов с У-об- |
тура, ®С |
0,0009% Н, |
0,0031 % н, |
||||||||
разным надрезом на копре Шарпи по |
— 100 |
6,90 |
|
0,69 |
|||||||
зволяют |
установить степень |
влияния |
|
||||||||
водорода |
на |
температурный |
порог |
0 |
7,20 |
|
0,83 |
||||
хрупкости циркония [2, 16]; это хо |
100 |
8,55 |
|
2,07 |
|||||||
рошо видно из данных табл. 6. |
|
|
150 |
— |
|
4,97 |
|||||
|
Мадж [16] показал, что чувстви |
200 |
13,80 |
|
10,50 |
||||||
тельность циркония к надрезу в основ |
300 |
12,15 |
|
13,52 (макс.) |
|||||||
ном |
зависит |
от |
наличия водорода |
в |
|
|
|
|
виде вторичной фазы, выпадающей при медленном охлаждении. Если в
металле содержится |
0,003—0,004% водорода, |
то |
посредством |
закалки |
с температуры выше 300° весь водород может |
быть |
переведен в твердый |
||
раствор. При этом |
ударная вязкость металла улучшается. |
Как уже |
сообщалось ранее [18], ударные свойства циркония зависят и от скорости деформации — небольшая скорость деформации смещает кривую хруп кости в область низких температур.
15 1058,
Форшер [17] детально изучил влияние различных содержаний водорода на предел прочности при растяжении циркония при различных темпера турах и скоростях деформации. Он установил, что при концентрации до 0,005% водорода последний оказывает значительное влияние на ков кость циркония особенно при пониженных температурах. Закаленные об разцы, содержащие водород в твердом растворе, хорошо куются при тем пературе 196°, имеют относительное сужение поперечного сечения 70%. При этой же температуре отпущенные образцы имеют в два раза худшую ковкость; с повышением температуры различие в пластичности закален ных и отпущенных образцов постепенно исчезает; высокой пластично стью обладают закаленные образцы при высоких скоростях деформации. Образцы циркония, разорванные при комнатной температуре, имеют губчатую поверхность разрыва. При металлографическом изучении разор ванных образцов обнаруживается значительная пористость вблизи поверхности разрыва. Эта пористость, очевидно, является следствием осажденця гидридов и трехосной деформации. Деформация, вызывающая пористость, связана.с наличием водорода. При медленном охлаждении или при старении выделение гидридов всегда обусловливает появление пористости при разрушении образцов. Но если в предварительно зака ленных образцах, водород присутствует в твердом растворе то даже при температуре испытания 196° получается плотная поверхность разрыва. Величина пористости, вызванная деформацией, пропорциональна содер жанию водорода при его концентрациях до 0,003%. Деформация не вызы вает пористости, если она происходит при температурах, когда водород переходит в твердый раствор, например при 260° и 0,0025% Н2. Особенно способствует появлению пористости трехосная деформация, которая возникает при ударе под выпиленной канавкой или в области шейки при разрыве.
Интересным фактом является перемещение атомов водорода в цирко нии и его сплавах под влиянием термического градиента ; это явление называется термодиффузией.
Согласно работе [19], водород имеет тенденцию накапливаться в более холодных участках металла на охлаждаемых поверхностях. Напри мер, уран, заключенный в циркониевую оболочку и охлаждаемый проточ ной водой, будет представлять указанные выше условия работы в ядерном реакторе. Еще не ясно, какое влияние оказывает перераспределение водорода при термическом градиенте на механические свойства циркония при его работе в реакторе. Этот вопрос в настоящее время изучается в ряде лабораторий.
Как было показано раньше, при нагреве в вакууме циркониевая губка очищается от газов; при переплаве ее в вакуумной дуговой печи про исходит дальнейшее рафинирование металла. Хотя примеси кислорода и азота не могут быть удалены в процессе вакуумной обработки, при отжиге в вакууме металл предохраняется от излишнего поглощения азота и кисло
рода. Водород также удаляется из цир
|
|
Таблица |
кония вакуумной термообработкой при |
|||
Равновесные давления |
водорода |
повышенных температурах. Этим про |
||||
цессом часто пользуются на практике. |
||||||
|
|
|
|
|
||
Темпера |
Равновесные |
давления |
|
В работе [20] расчетным путем опреде |
||
водорода, мм рт. ст. |
|
лено равновесное давление водорода в |
||||
тура, |
|
|||||
°С |
0,010% Н, |
0 ,0 0 0 1 |
% н» |
газовой фазе над a -твердыми растворами |
||
|
|
|
|
|
водорода в цирконии двух концентра |
|
500 |
5,1 • 10“ ® |
5,1 • 10“ 8 |
ций при различных температурах. |
|||
600 |
4,2 • 10“ 3 |
(N |
|
г* |
С помощью приведенных в табл. 7 |
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
о |
|
данных можно определить, например, |
|
700 |
1,2 • 10” 2 |
1,2 • 10“ ® |
что при температуре 700° и давлении 1,2 • 10-в мм рт. ст. содержание водорода понижается до 0,0001%. Опыты Карла [19, 21] показали, что при давлении 9 • 1Q-7 мм рт. ст. и температуре 675° за 72 часа содержание водорода в циркониевом стержне диаметром 4 мм может быть понижено до 0,0009%. Данные таблицы показывают, какие требования должны предъявляться к вакуумному оборудованию, предназначаемому для по добных работ.
Гафний [22, 23]
Гафний наиболее часто используется в качестве материала для регулирующих стержней в ядерных реакторах. Он получается как побоч ный продукт при очистке циркония. При изготовлении гафниевых стерж ней вводится дополнительная ступень очистки, и из гафниевой губки полу чают кристаллические штабики. Гафниевые штабики переплавляются и обрабатываются так же, как и циркониевые, так как гафний тоже склонен к сильному загрязнению газами.
Уран [1, 24, 25]
Уран в том или ином виде всегда присутствует в ядерном реакторе, поскольку он входит в состав тепловыделяющих элементов. До сих пор не выяснено влияние кислорода, азота и водорода на свойства урана, при меняемого в качестве топлива в ядерных реакторах. Уран очень бурно взаимодействует с этими газами, поэтому плавка и термообработка урана должны производиться в вакууме.
Рассмотрим некоторые данные о влиянии водорода на механические свойства урана. Обычно в уране содержится от 0,0001 до 0,0005% (вес.) или до 0,12% (атомн.) водорода. Очевидно, это соответствует гидриду /3-урана [26]. Исследования, выполненные в широком диапазоне скоростей охлаждения [27], показали, что по мере уменьшения скоростей охлажде ния возрастает размер гидридных включений и уменьшается их коли чество. При скоростях охлаждения свыше 40 град/сек в интервале 275—375° образуются тонкодисперсные гидриды, располагающиеся сплошными цепочками по границам зерен. При более медленном охлаждении размер включений увеличивается, и хотя они выделяются также по границам зерен, но сплошных цепочек не образуют. В работе [28] показано, что при небольших концентрациях (около 0,0004%) водород не оказывает заметного влияния на прочность гурана. Однако размер гидридов, повидимому, оказывает влияние на предел прочности, урана в интервале температур —20+30°, как это видно из данных табл. 8.
Таблица 8
Влияние размеров гидридов урана на предел прочности при разрыве закаленного + урана [28]
Предел прочности,
кг/мм*
Гидриды
при —20е при 4-30°
Осадок |
мелких гид |
57,5 |
54,5 |
ридов |
|
||
Осадок |
крупных |
52,6 |
51,8 |
гидридов |
|||
Отсутствие гидридов |
48,3 |
51,1 |
15*
Карл |
[29] изучал |
влияние водорода на механические свойства |
|||||
урана и установил, что |
введение в металл до 0,00002% Н2 оказывает |
||||||
незначительное влияние на пластичность. Между 0,00002 и 0,00004% Н2 |
|||||||
|
|
пластичность быстро ухудшается, а при концен |
|||||
|
Таблица 9 |
трации свыше 0,00004% при температуре 20° |
|||||
Влияние |
содержания |
пластичность |
не |
зависит от |
содержания |
водо |
|
рода (см. табл. 9). |
|
|
|
|
|||
водорода |
на пластич- |
|
свыше |
0,4 • 10~4% |
повы |
||
несть |
урана |
Добавка |
водорода |
||||
|
|
шает температурный порог хрупкости отожжен |
|||||
Концен |
Относитель |
ного а-урана |
на |
55° |
и примерно на 30° для |
||
трация |
ное удлине |
отожженного /3-урана. |
|
|
|
||
водоро |
ние, |
около |
20° отожженный в |
||||
да х 104, |
% |
При температуре |
|||||
% |
|
вакууме /?- и а-уран имеют максимальный предел |
|||||
|
|
||||||
0 |
25,2 |
прочности при разрыве; добавки водорода пони |
|||||
0,25 |
18 |
жают прочность |
и сдвигают |
точку максимума |
|||
0,60 |
10,5 |
в сторону более высокой температуры. |
Как |
||||
1,00 |
10,5 |
указывалось ранее, вопрос о влиянии примесей |
|||||
|
|
на нестабильность облучения урана в ядерном |
|||||
|
|
реакторе очень мало изучен. В настоящее |
время |
ведутся дальнейшие исследования в этом направлении. Металлургам необходимо стремиться получить уран для ядерных реакторов с мини мальным содержанием кислорода, азота и водорода.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Выше было показано, каким образом примеси в материалах для реак торов, например в уране и цирконии, влияют на их свойства, а также, насколько использование вакуумной металлургии (вакуумной дистилля ции, плавки, термообработки) способствует получению требуемой проч ности, пластичности и коррозионной стойкости этих материалов.
Такие металлы, как бериллий [30], торий [1], ванадий [1], здесь не обсуждались, но известно, что и их получение и обработка также связаны с вакуумной техникой. Для более подробного изучения этого вопроса отсылаем читателя к соответствующей литературе (см. список литературы).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л И Т Е Р А Т У Р А |
|
|
|
|||||
1. |
Reactor |
Handbook |
M aterials: General Properties, USAEC, |
N. Y., 1965. |
|
||||||||||||
2. |
The Metallurgy of Zirconium, National Nuclear Energy Series, Div. VII, V. 4, |
||||||||||||||||
|
1956. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
P a n k a s k i e |
|
P. |
J., |
Properties |
of Zirconium and Its Alloys, .USAEC, |
NAA— |
||||||||||
|
SR—Memo—1269, 1955. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
4. |
F o r s o h e r |
F., |
USAEC, WAPD—143, March 16, 1956. |
|
|
||||||||||||
5. |
H a n s e n |
M., |
M o P h e r s o n |
|
D. J., |
D о m a g a 1 a R. |
F., Report |
COO- |
|||||||||
|
123, |
1953. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. |
D e B o e r |
J. |
H., |
F a s t |
J. |
D., |
Rec. trav. chim., 59, 161—167 (1940). |
|
|||||||||
7. |
G u l d n e r |
W. G., |
Wo |
о t e n |
|
L. |
A., |
J. Elccircchcm. Soc., 93, 223 (1948). |
|||||||||
8. |
G u l b r a n s e n |
|
E. |
A.* A n d r e w |
K. |
F., J. Metals, 9 (2), 394 (1957). |
|
||||||||||
9. |
S i m o o e |
C. |
R., |
M u d g e |
W. |
L ., J. USAEC, WAPD—38 (November 1951). |
|||||||||||
10. |
F i t z p a t r i c k |
|
J., |
R o t h |
H. |
P., USAEC, |
MIT—1078, |
April 1952. |
|
||||||||
11. |
T r e e о R. M., |
Trans. Am. Soc. Met., |
45, 872 |
(1953). |
|
|
|||||||||||
12. L u s t m a n |
B., |
USAEC, WAPD—RM—17, July I960. |
|
|
|||||||||||||
13. E l l i s |
С. |
E., |
Me Q u i l l e n |
A. D., J. Inst |
Metals, 85, 89—96 (1956). |
|
|||||||||||
14. S c h w a r t z |
С. |
|
M., |
M a l l e t |
M. |
W., |
AECD— 3510, 1953. |
|
16. |
G u l b r a n s o n |
|
Е. |
A., |
A n d r e w |
К. |
F., |
J. Electrochem Soc., |
101, 660—666 |
|||||||||||
|
(1964). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16. М u d g е |
W. |
|
L., |
|
The Effeot of Hydrogen on |
the |
Embrittlement |
of Zirconium |
||||||||||||
|
and Zirconium — Tin Alloys in “Zirconium and Zirconium Alloys”, ASM, Cleve |
|||||||||||||||||||
|
land, 1963, |
|
p. |
146. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
17. |
F o r s c h e r |
F., |
J. Metals, 8 (5), 636 (1966). |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
18. |
R u s s e l l |
H. |
W., |
N e l s o n |
H. |
R., |
D a y t o n |
R. W., |
USAEC, |
BMI-782, |
||||||||||
|
November |
1962; |
BMI-803, January 1953. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
19. |
M a r k o w i t z |
J. |
M., |
B e l l e |
J., |
L u s t m a n |
B., |
USAEC, WAPD—TM-42, |
||||||||||||
|
February |
1967. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
20. |
G u l b r a n s e n |
E. |
A., |
A n d r e w |
K. |
|
F., J. Metals, 7 (1), |
136 (1956). |
||||||||||||
21. |
J o h n s t o n |
|
W. |
|
V., |
KAPL, частное сообщение. |
|
|
|
|
|
|||||||||
22. |
L i t t o n |
F. |
B., |
|
J. Electrochem. Soc., 98, 488 (1961). |
|
|
|
|
|||||||||||
23. |
G i l b e r t |
H. |
L., |
B a r r |
M. M., |
J. Electrochem. Soc., 102, 243 (1956). |
||||||||||||||
24. |
The Chemistry of Uranium, Pt. I, National Nuclear Energy Ser. VIII, 5, 1961. |
|||||||||||||||||||
25. |
S a i l e r |
H. |
A., |
|
R o u g h |
F. A., |
USAEC, BMI-1000, 1966. |
|
|
|
||||||||||
26. M u 1 f о г d |
R. |
N., |
E l l i n g e r |
F. |
H., |
Z a c h a r i a s e n |
W. |
H., |
JACS 76, |
|||||||||||
|
№ 1, 297, |
1964. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
27. G a r d n e r |
H. |
R., |
R i c h e s |
J. |
W., |
HW-43428, October 1966. |
|
|
||||||||||||
28. G a r d n e r |
H. |
R., |
R i c h e s |
J. |
W., |
USAEC, В W-43643, January |
1957. |
|||||||||||||
29. D a v i s |
W. |
D., |
|
USAEC, EAPL-1548, August 1966. |
|
|
|
^ |
||||||||||||
30. W h i t e |
D. |
|
W., |
Jr., |
B u r k e |
J. |
E., |
|
The |
Metal |
Beryllium, ASM, |
Cleveland, |
||||||||
|
1965. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРИМЕНЕНИЕ ВАКУУМНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ЭЛЕКТРОННЫХ УСТРОЙСТВ
К. X о р с т ин г
Цель настоящей статьи состоит в том, чтобы показать применение вакуумных металлургических процессов в производстве и обработке материалов для электроники и классифицировать материалы, исполь зуемые в этой отрасли промышленности,, в частности в конструкциях электронных, приборов и электронных ламп.
ПРИМЕНЕНИЕ
В свете этих замечаний использование вакуума можно разделить на несколько категорий.
1. Дегазация металлов при высоких температурах в вакууме для удаления адсорбированных или растворенных газов и получения таким образом металлов, применяемых в устройствах с глубоким вакуумом.
2.Отжиг в вакууме для снятия напряжений после механической обработки без окисления поверхности или взаимодействия отжигаемого металла с газом.
3.Пайка металла с металлом или металла с керамикой в вакууме.
4.Испарение металла в вакууме и осаждение его на обрабатываемые поверхности.
5.Производство сплавов при помощи плавки в вакууме.
Высокотемпературная обработка в вакууме
Внутренние детали электронных ламп в основном состоят из ме таллов. Содержание газа в этих металлах изменяется от 100 (например, промышленный никель для электродов) до 1000 л-мк/г для некоторых типов карбонизированных пластин.
Миниатюрная приемная лампа типа 6CG7 имеет объем 12 см3, содер жит 2,5 г карбонизированных пластинчатых деталей и около 1 г чистого металла, используемого для катодов, вводов сетки и геттера. При выделе нии газа из этих деталей в закрытом объеме 12 см3 может возникнут!, давление порядка 200 мм рт. ст. Это давление примерно на 7 порядков превышает допустимый предел для работы электронных ламп.
Так как почти все электронные лампы состоят в основном из т а к о г о же количества металлических деталей, как и в рассмотренном п р и м е р е , то их необходимо дегазировать прежде, чем они станут п р и г о д н ы м и
для работы в вакууме. |
|
При высокочастотномнагреве деталей до 900° во время |
о т к а ч к и |
лампы происходит удаление газов. Как адсорбированные, так |
и р а с т в о |
ренные в металле газы откачиваются. При нагреве деталей до |
в ы с о к о й |
температуры скорость выделения газа во время цикла дегазации п р о х о д и т через максимум. С понижением температуры эта скорость значительно падает. При использовании химического «насоса», называемого г е т т е р о м ,
можно получить вакуум до 10_б мм рт. ст. без ущерба для срока службы лампы. Данный метод дегацазии деталей и узлов принят лишь для не больших ламп и для умеренных темпов их производства. Однако процесс имеет тенденцию к распространению по следующим соображениям: вопервых, постоянное увеличение скорости производства, обусловли вающее сокращение времени на дегазацию, и, во-вторых, непрерывно воз растающие требования к улучшению качества ламп и увеличению срока их службы. Оба этих фактора требуют проведения более тщательной дега зации ламп. Поэтому было проведено большое число исследований, свя занных с предварительной дегазацией деталей ламп перед их монтажем. Для выполнения этих операций сконструированы разнообразные типы вакуумных печей.
Некоторые из этих печей являются камерными. Они имеют контей неры для перемещения деталей из горячей зоны печи в холодную без нарушения вакуума. В этих печах в течение одной операции можно обработать большое количество деталей. Имеются также печи гори зонтального полунепрерывного типа, в которых по обеим сторонам устроены вакуумные шлюзы, позволяющие производить последовательное перемещение через горячую и холодную зоны печи поддонов с деталями, не открывая печи. Работа этих печей аналогична действию непрерывных печей для водородного отжига. Откачные системы обычно оборудованы механическими и бустерными диффузионными насосами, допускающими снижение давления в печи до 1000 мк рт. ст. Такое насосное оборудо вание имеет Еажнсе значение в связи с первоначальным бурным выде лением газа при помещении дегазируемых деталей в печь. По оконча нии дегазации насосы могут довести давление до 0,5—0,01 мк рт. ст. Температура в центре печи достигает 1000°.
Следует заметить, что ожидаемое в будущем широкое распространение предварительной дегазации уже используется теперь в производстве некоторых типов электронных ламп (мощные лампы и магнетроны), содер жащих значительные массы твердого металла. Для многих типов этих ламп детали перед сборкой подвергаются вакуумному отжигу. Практи чески эта технология уже разработана для керамических и металли ческих ламп. Согласно данным работы [2], все детали перед монтажом дегазируются при 1200°. Медные детали ламп с бегущей волной, например, подвергаются отжигу в течение 0,5—1,5 часа при 700°, танталовые — при 1800°. Сочетание предварительной дегазации с механизацией и авто матизацией сборки приемных ламп дает в конечном счете полное удовлет ворение перечисленных выше требований.
Вакуумный отжиг
Вакуумный отжиг необходим для снятия напряжений, возникающих в ходе механической обработки, и для предотвращения загрязнения металла газами. В отдельных случаях требуется избежать окисления некоторых элементов или поверхностного обезуглероживания в связи с взаимодействием металла с защитной атмосферой. Хотя в настоящее время нет данных о том, насколько широко практически используется эта технология, однако она уже успешно применяется для периодического отжига в момент протяжки цельнотянутых никелевых трубок, исполь зуемых для катодных гильз. Подобная технология особенно необходима при обработке катодных материалов, поскольку они склонны к поглоще нию различных веществ и к загрязнению.
Необходимо осторожно подходить к вопросу о чистоте материала, подвергаемого вакуумному отжигу. Например, если подвергнуть вакуум
ному отжигу материалы, имеющие на поверхности углеродсодержащие вещества (например, оставшаяся смазка при протяжке), то они могут диффундировать в металл и загрязнить его, в то время как при отжиге в слегка окислительной атмосфере эти вещества легко удаляются.
Вакуумная пайка
Вакуумную пайку металла с металлом или металла с керамикой не применяют в обычных приемных радиолампах, но используют при произ водстве других ламп, упомянутых в связи с осуществлением предвари тельной дегазации. Хотя все еще большое количество мощных ламп паяют в защитных атмосферах и затем откачивают, наблюдается все же тенденция к распространению вакуумной пайки. В современном про изводстве ламп с металлическими и керамическими деталями циклы откачки и пайки совмещены в две последовательные стадии в одном и том же процессе. По ходу процесса металлические и керамические детали монти руются вместе с припоем и помещаются в вакуумную печь. Поскольку лампа не запаяна, то вакуумной обработке подвергаются как наружные, так и внутренние части. Постепенно повышают температуру, и после некоторой обработки катода припой плавится и уплотняет колбу лампы. Длитель ность процесса не более 10 мин. Если лампы небольшие по размерам, можно паять и откачивать одновременно по нескольку штук. Природа припоя для пайки металла с керамикой, например меднотитанового эвтек тического сплава, требует создания высокого вакуума для получения воспроизводимых результатов. Так как компоненты припоя обладают высо ким сродством к кислороду, они взаимодействуют с окислами керамики, смачивают ее и реагируют с поверхностным слоем. Если же в атмосфере при сутствует значительное количество газообразного кислорода, он будет реаги ровать с припоем в первую очередь и мешать проведению хорошей пайки. Для таких процессов требуется разрежение порядка 10-5 мм рт. ст.
Вакуумное испарение
Вакуумное испарение имеет широкое применение в электронике. Вопервых, оно применяется для алитирования фосфорных экранов теле визионных трубок, проводимого с целью повышения контрастности изобра жения. Для создания такого покрытия вольфрамовая нить накала с при крепленными к ней кусочками алюминия помещается в горловину теле визионной трубки, которая затем откачивается до давления 10-Б мм рт. ст. Пропусканием тока вольфрамовая нить накаляется до 1400°. Алю миний испаряется и осаждается на экран слоем толщиной в 1000 А. Этот процесс полностью автоматизирован, за исключением операции введения нити в трубку. Вторым примером использования вакуумного испарения в электронных лампах является осаждение металлического бария при <помощи разбрызгивания «геттера». Осадок бария на стеклянной колбе трубки заметен в виде металлического зеркала. Благодаря своей большой способности поглощать атмосферные газы барий служит в качестве хими ческого насоса для удаления газа, который может остаться в трубке после ее откачки или выделиться в процессе работы из внутренних деталей. Испарение бария осуществляют в последний период откачки путем на грева током высокой частоты металлического хомутика, содержащего капсюль с чистым барием или с высокобариевой лигатурой. Температура кипения бария около 850°, время испарения — 1 сек.
Третий пример применения вакуумного испарения — это металлиза ция бумаги для конденсаторов. Непрерывный поток металлического