где
а = |
(7.9) |
Gi = gi + gc + a-, |
(7.10) |
А = £2 + £н + а. |
(7.11) |
U? -=» амплитуда напряжения гетеродина; а, Ь =“ коэффициенты по
линома. |
• |
|
При а-> 1 полоса пропускания преобразователя для сигнала |
Ппч^/i (^ а) I ^Qi Qz |
• |
(772) |
где Qi — (HjCi/Gx, Qg — WaOg/Ga-
Рис. 7.10. Схема преобразователя ча |
Рис. 7:11. Схема преобразователя ча-1 |
стоты на туннельном диоде с |
внеш |
стоты на туннельном диоде. |
ним гетеродином. |
|
|
|
|
Входная проводимость |
смесителя для колебаний сигнальной |
частоты |
|
|
|
|
Ах = (Kgr + а) + jBJfG, + А) - *иЬ}/(0> |
+ jB2), (7.13) |
где В} ~ |
В2 та |
ч>гС^11г. |
|
Выходная проводимость смесителя для колебаний промежуточной частоты
У вых = (А + jO(g2 + а) + jB2l - bHWiG. + jBO- (7.14) Для обеспечения устойчивости смесителя нужно иметь
G,G2>62(/ar. (7.15)
Изменение смещения изменяет величину а, из-за чего меняются условия устойчивости и коэффициент преобразования. При задан ном смещении и параметрах схемы коэффициент преобразования и устойчивость определяются амплитудой гетеродина.
Возрастающая ветвь и большая часть падающей ветви вольтамперной характеристики ТД (см. рис. 7.8) аппроксимируется вы ражением
7/7п = 15,2(7 — 66,5f/2 4- 64,5t/3
(а = 15,2 7п1См]; b = —66,5 /п 1См/В); с = 64,5 /п 1См/В21).
ТД должен иметь критическую частоту fKP (3...5)/г и работать при напряжении смещения U « (0,9...0,95)t/n и амплитудой напря жения гетеродина Ur = (0,5... 1,1)Un-
На рис. 7.10 представлена схема преобразователя на ТД с внеш ним гетеродином. Она содержит параллельные ТС-контуры, на строенные на сигнальную, гетеродинную и промежуточную частоты. Конденсатор С4 — блокировочный. Резисторы R1 и R2 образуют делитель в цепи смещения.
В схеме преобразователя на ТД с внешним гетеродином, пред ставленной на рис. 7.11, конденсатор С1 блокирует постоянную со ставляющую и участвует в настройке контура промежуточной час-
Рис. 7.12. Мнкрополосковый преобра- |
Рис. 7.13. Коаксиальный прсобразова- |
вователь частоты на туннельном |
тель частоты на туннельном диоде, |
диоде. |
|
тоты. Реактивностью этого конденсатора на сигнальной частоте мож но пренебречь. На /„ индуктивные катушки L2, L4 с конденсаторами С1 и С2 представляют собой резонансные контуры.
В преобразователе на ТД и микрополосковых линиях (рис. 7.12) диод / включен между двумя короткозамкнутыми четвертьволновыми линиями 2 и 3, соответственно настроенными на /с и /г. ТД соединен с линиями 2 и 3 с помощью элемента 4. Чтобы подать на ТД напря жение смещения, линию 2 изолируют от основания 5 по постоянному
току с помощью блокировочного конденсатора 6 Линия 3 гальва нически соединена с подложкой. Через отводы 8 и 7 к смесителю подаются напряжения сигнала и гетеродина соответственно.
Преобразователь на ТД с внешним гетеродином может быть вы полнен также на коаксиальных линиях (рис. 7.13). В таком преобра зователе туннельный диод / соединен с внутренним стержнем коак сиальной линии 2 и через фильтр 3 — с наружной оболочкой линии 2. От резонатора, настроенного на /с, с помощью петли связи 4 сигнал вводится в линию 2. Уровень напряжения сигнала подби рают поворотом петли в магнитном поле резонатора.
Напряжение гетеродина подводится к ТД через коаксиальную линию 5, причем амплитуду напряжения подбирают так, чтобы внут реннее сопротивление ТД было равно волновому сопротивлению ли нии 2. Регулировка ведется винтом 6 и зондом 7, емкостно связан ными с внутренним стержнем линии 2. Дисковое сопротивление 8, равное волновому сопротивлению линии 9 от гетеродина, создает нагрузку гетеродина, которая не зависит от положения зонда 7. Линия «муфта 10— винт 6» длиной 7/4 является изолятором. По стоянный ток и ток частоты fa идут через 4, 1 и контур LC1, настроен ный на /п. Фильтр 3 — разомкнутая линия длиной 7/4 создает в плоскости ТД короткое замыкание и не пропускает ток частоты fv в контур LC1.
При малой мощности гетеродина преобразователь дает большое усиление и коэффициент шума, близкий к коэффициенту шума уси лителя на ТД, Однако из-за критичной настройки и малого динами ческого диапазона такой режим практически нецелесообразен. При мощности гетеродина порядка 1 мВт и рабочей точке на падающем
участке характеристики можно получить устойчивое усиление боль ше 1 и коэффициент шума — 8—16 дБ.
7.6.СМЕСИТЕЛИ СВЧ НА ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ДИОДАХ
Всмесителе принимаемый СВЧ сигнал преобразуется в сигнал промежуточной частоты, при этом диод используется в качестве не линейного активного сопротивления. Диод помещают в смеситель ную секцию (коаксиально-волноводную, полосковую или микропо-
лосковую), к которой подводят мощности сигнала и гетеродина, и соединяют его со входной цепью УПЧ, служащей нагрузкой диода по промежуточной частоте.
Из-за нелинейности вольт-амперной характеристики диода про текающий через него ток под воздействием напряжений частот сиг нала /0 и гетеродина /г содержит составляющие как гармоник час тоты /г, так и комбинационных частот вида \mfc ± nfa\, где т, п — целые числа.
Падение напряжения на входном контуре УПЧ создает только комбинационная составляющая тока разностной, или промежуточ ной частоты fa — [ /г — fc. |. Это напряжение и представляет собой' полезный преобразованный сигнал.
Из всего спектра колебаний тока диода основное влияние на по тери преобразования сигнала в смесителе оказывают колебания
частот |
fc, fe |
и fat |
а также зеркальной комбинационной частоты |
fa = /г |
+ fa |
= 2/г |
— /с и выпрямленный ток /впсд. Преобразова |
ние колебаний сигнала на зеркальную комбинационную частоту яв ляется вредным, так как при этом часть полезной энергии сигнала в виде колебаний частоты f3 бесполезно расходуется в нагрузке сме сителя для этой частоты. В частности, при широкополосной входной цепи смесителя колебания зеркальной частоты излучаются в цепь источника сигнала (антенну), которая в этом случае является на-
грузкой смесителя на частоте f3, и полностью или частично погло щаются ею.
Выпрямляющий контакт диода, используемый как нелинейное сопротивление, можно представить в виде шестиполюсника (одна пара полюсов для каждой из частот fc, f3 и /п) с соответствующими нагрузками на каждой паре полюсов ZH с, 2Н 3, ZB п. При этом ге теродин и цепь постоянного тока считают «встроенными» внутрь шестиполюсника. Нагрузками ZH с и ZH 3 является импеданс вход ной цепи смесителя со стороны выпрямляющего контакта (включая импеданс источника сигнала — антенно-фидерного тракта) вместе с паразитными элементами корпуса и полупроводниковой структуры диода на соответствующей частоте f0 и fs.
На частоте сигнала fD входной импеданс смесителя (нелинейного сопротивления) и его нагрузка Znc всегда приблизительно согласо ваны для обеспечения максимальной передачи сигнала Рс, т. е. представляют собой комплексно-сопряженные импедансы. Импеданс же нагрузки смесителя на зеркальной частоте fa в общем случае может быть произвольным. Смеситель, в котором ZH с =^= ZH а, на зывают «узкополосным» в отличие от «широкополосного»* ’, у кото рого ZH с — Zu з- Если во входной цепи смесителя нет узкополосных элементов (узкополосных РЗП, фильтров-преселекторов и пр.) нлч если при их наличии непосредственно перед смесителем установлен развязывающий ферритовый вентиль, то такой смеситель является «широкополосным», так как в диапазоне СВЧ при обычных промежу точных частотах (fn < 100 МГц) можно считать ZHC = ZH3. Прак тически такой смеситель широко распространен.
Частным и наиболее важным случаем «узкополосного» смесителя является смеситель с короткозамкнутой или разомкнутой цепью зеркальной частоты, когда ZH 3 = 0 или ZH 3 = со. В этих случаях^ как следует из теории, потери преобразования смесителя минималь ны.
Амплитудная характеристика смесителя линейна до уровней сигнала Рс < 100 мкВт. При Рс > 0,1... 1 мВт она становится не линейной, потери преобразования смесителя возрастают, а ампли тудно-частотный спектр выходного сигнала промежуточной частоты начинает искажаться.
Наиболее важными общими требованиями, предъявляемыми к электрическим параметрам смесителей СВЧ, являются: минималь ный коэффициент шума, достаточная полоса рабочих частот (широкополосность), минимальнаямощностьгетеродина (что позволяет ис пользовать маломощные гетеродины) и максимальная устойчивость К перегрузкам СВЧ мощностью (что облегчает защиту смесителя). Одновременное удовлетворение всех этих требований не всегда обя зательно.
*’ Здесь я далее термины «узкополосный» и «широкополосный» будем писать в кавычках, поскольку они используются только для характеристики нагрузки смесителя на частоте f3.
Полупроводниковые смесительные диоды
В качестве нелинейного сопротивления смесительных диодов наиболее широко применяют полупроводниковую структуру в виде контакта металл—полупроводник. Существуют две разновидности таких диодов, отличающиеся методом создания контакта: точечно контактные диоды (ТКД) и диоды с барьером Шоттки (ДБШ).
У первых выпрямляющий точечный контакт создается прижимом заостренной металлической иглы-пружинки к поверхности полупро водника. ДБШ имеет выпрямляющий контакт почти столь же мало-
Рис. 7.14. Схематическое изображение структуры ДБШ с балочными вывода ми (размеры в микрометрах):
/ — ннзкоимпая полупроводниковая подложка; 2 — высокоомная эпитаксиальная пленка" полупроводника; 3 — диэлектрическаяпленка; 4 —балочные выводы’ из золота; 5 — кои-; такт с барьером Шоттки
го диаметра, что и ТКД, только плоский, образуемый напылением пленки металла на поверхность полупроводника. Благодаря более совершенной технологии изготовления у ДБШ контакт металл — полупроводник ближе к идеальному, чем у ТКД, вследствие чего параметры первого лучше второго. В частности, ДБШ обычно имеют меньшее сопротивление потерь и меньший коэффициент шума. С дру гой стороны, при работе без внешнего смещения ДБШ в ряде слу чае з из-за большей величины контактной разности потенциалов требуют большей мощности гетеродина, чем ТКД. Все современные смесительные диоды имеют структуру ДБШ, поэтому дальнейшие рассуждения будут относиться в основном к ним.
Эквивалентную схему смесительного диода легко получить, подключая в схеме на рис. 5.25 параллельно нелинейной емкости Спер нелинейное активное сопротивление запирающего слоя R. Последнее является единственно полезным для работы смесителя элементом этой схемы. Остальные ее элементы — паразитные, так как увеличивают потери мощности сигнала (г(10С, С„ер) и частотную зависимость импеданса диода (£пос, Скон). Конструктивно ДБШ
могут быть корпусными (рис. 4.35) и бескорпусными (рис. 5.24). В СВЧ ИС получают распространение ДБШ с балочными выводами (рис. 7.14), конструкция которых особенно подходит для микрополосковых схем. Диоды миллиметровых волн для волноводных сме сителей конструктивно выполняют в форме тонкой волноводной вставки, описанной в [91.
Для балансных смесителей выпускают разнополярные (прямой
иобратной полярности) подобранные пары диодов с нормированным
инебольшим разбросом параметров в паре. Обратную полярность диодов в миниатюрном корпусе и бескорпусных получают перевора чиванием диода в смесительной секции.
Параметры, которыми характеризуют смесительные диоды, вы пускаемые промышленностью, и называют паспортными, измеряют,
помещая диод в специальную смесительную секцию, представляю щую собой простейший «широкополосный» смеситель. Поэтому сле дует помнить, что паспортные параметры диода являются по су ществу параметрами такого «широкополосного» смесителя. К наибо лее важным электрическим параметрам диодов относятся потери преобразования, шумовое отношение, нормированный коэффициент шума и выходное сопротивление. Кроме того, диоды характеризуют максимальной величиной коэффициента стоячей волны входа Хст.отах и максимально допустимыми значениями рассеиваемой непрерывной (Ррас 1пах) и импульсной (Ри рас тдх) СВЧ мощности, а также энер гии пика (№свчи). Под пиком понимают короткий СВЧ импульс длительностью 5—10 нс.
Потери преобразования диода характеризуют уменьшение мощ ности сигнала СВЧ (Рс) при его преобразовании в сигнал промежу точной частоты (Рич) и равны отношению номинальных мощностей этих сигналов: —
|
Т-пр(5 = Ре/Рпч. |
(7-16) |
У диодов сантиметровых |
волн LB>)6 = 3...7 дБ, в миллиметровом |
диапазоне Лпрб = 5...15 |
дБ (наибольшее значение |
Luo6 соответст |
вует наиболее короткой |
волне диапазона). |
|
Шумовое отношение |
характеризует мощность выходного шума |
диода на промежуточной частоте (с учетом шума источника сигнала) по сравнению с мощностью шума обычного резистора и равно
пш = Рш вых/7г7'0ПГ|, |
(7.17) |
где Рт Вых — номинальная мощность шума промежуточной |
час |
тоты на выходе диода в полосе частот Пп, равной полосе пропуска ния УПЧ; /гТ0П[( — номинальная мощность теплового шума резис тора в той же полосе частот.
При измерении пш влияние шума гетеродина исключают и обычно используют промежуточную частоту, равную fa = 30 МГц. У раз
личных ДБШ |
лежит в пределах 0,5—1,5 и во многих случаях |
пш«1. При |
<0,1 МГц (соответствующей диапазону допплеров |
ских частот, -т. |
е. допплеровскому смещению частоты сигнала в ра- |
диоэлектронных устройствах, использующих эффект Допплера) из-за влияния низкочастотного шума диода величина пш существен но возрастает [9].
По определению коэффициент шума диодного смесителя равен
Рщ вых |
кТд пт Пп |
кТц Пц/Лцрб |
(7-18) |
а Пп//-про |
Тогда общий коэффициент шума смесителя с УПЧ вычисляют по формуле
Лс п — -^сд + £Прб — 0 ~ ^пьб(пш + Лп — 1), (7.19)
где Nn — коэффициент шума УПЧ.
Обобщенным параметром смесительного диода является норми
рованный коэффициент шума, |
который определяется по формуле |
(7.19) |
при Na = 1,5 дБ (1,41) и равен |
|
|
7'норм = 7-Прб |
(пш -f- 0,41). |
(7.20) |
При fп > Ю МГц у различных |
типов ДБШ сантиметровых |
волн |
Т^норм |
= 5...9 дБ, в миллиметровом Fe0J)M = 8..20 дБ (наибольшие |
FH0PM |
относятся к наиболее короткой волне диапазона). |
|
Выходное сопротивление гаЫхсд представляет собой активную составляющую сопротивления диода на промежуточной частоте. Сопротивление гВЫхсд учитывают при выборе оптимальной связи смесителя с УПЧ для получения минимального коэффициента шума УПЧ, а также при подборе диодов в пары для балансных смеси телей. У различных ДБШ сопротивление гвыхсд лежит в пределах
150...700 Ом.
КСВ входа смесительной секции с диодом /<стутах характери зует разброс СВЧ импеданса диодов в измерительной секции и для различных типов диодов лежит в пределах 1,3—3.
Максимально допустимые мощности Ррас ma!t, Трастах и энер-
гия пика Гсвчи определяют электрическую прочность диода и |
для |
ДБШ сантиметрового диапазона |
лежат |
в |
пределах: Ррас тах я? |
» 20...50 мВт, |
/’ирастах ~ 100...500 |
мВт, и/свчИ ~ (0,2... |
...0,5) • 10~7 Дж |
(минимальные |
значения |
соответствуют |
наи |
меньшей длине волны). При превышении этих уровней возможно не обратимое ухудшение параметров диода или выгорание его выпрям ляющего контакта.
Параметры и характеристики ряда смесительных ТКД и ДБШ сантиметровых и миллиметровых волн приведены в табл. 7.1 [101. Указанная в таблице величина Рг соответствует мощности гетеро дина, при которой измерены параметры диодов.
Следует |
учитывать, что |
параметры |
диода £прб, мш, гвыксд> |
Дет и, Риот>м |
в реальном смесителе могут |
отличаться от паспортных |
(измеряемых в специальной |
измерительной смесительной секции) |
и зависят от электрического |
режима работы: мощности гетеродина |
Рг, напряжения смещения 7/0, сопротивления нагрузки в цепи вы прямленного тока диода Ро и импедансов нагрузки, ZB 6, Za3 на
|
|
|
|
|
Параметры |
|
|
|
ф |
|
|
|
I |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
о |
Ц Жф |
ч |
|
|
|
^стПтах» |
неболее |
*с3 |
|
|
|
|
ffi |
С» |
о |
|
4 ф |
|
|
|
о |
гвых СД, |
|
|
3 |
Е< |
ф |
ф |
- |
и |
|
|
•ь® |
£ |
Ом |
РиЮ |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
к |
|
И |
|
о |
н |
|
св |
|
S |
св |
|
е |
|
ИЗ |
£ |
|
о |
|
|
S |
о |
|
СС |
|
CQ а |
£ |
Л ь |
S£Q |
аса |
|
|
си |
S |
О. |
S |
|
2А108А |
ткд |
1 |
10 |
5 |
|
425—575 |
6,5 |
1,5 |
1 |
50 |
100 |
|
|
(микро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P1910D |
сплавной) |
1 |
10 |
|
|
150—350 5,0 1,7 |
1 |
|
|
|
|
ткд |
5,5 |
|
50 |
550 |
0,2 |
ЗА111Б |
ДБШ |
1 |
3,2 |
|
— 300-560 |
7,0 |
1,5 |
3 |
АА112Б |
ДБШ |
2( |
3,2 |
<6 |
|
— 440—640 |
7,0 |
1,8 |
3 |
20 |
300 |
— |
АА113А |
ДБШ |
з! |
3,2 |
6~ |
|
— |
7,5 |
3,5 |
3 |
50 |
100 |
— |
DMF- |
ДБШ |
4 |
3,2 |
— |
|
— 200—500 |
6,0 |
— |
1 |
— |
— |
— |
6034В |
ДБШ |
1 |
2,0 |
6 |
|
210-490 |
7,5 |
1,6 |
3 |
50 |
150 |
0,2 |
ЗА110Б |
|
2А107А |
ТКД |
1 |
2,0 |
7,5 2 |
175-375 |
9,0 |
1,5 |
0,5 |
20 |
300 |
|
|
(микро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сплавной) |
|
|
5,5 1,3 500 |
7,0 |
|
3 |
|
|
|
0,2 |
DC-1306 . ДБШ |
5 |
1,8 |
3 |
10 |
150 |
2А103А |
ТКД |
6 |
0,86 |
10 |
2 |
200—550 |
13,8 |
1 |
0,06 |
D5509A |
ДБШ |
1 |
7 |
|
— 300—700 |
9,0 |
— |
1 |
— |
|
— |
— |
Д407 |
ткд |
7 |
— |
12 |
6 |
400—1500 |
20 |
3 |
1 |
— |
|
20 |
0,02 |
D5252 |
ткд |
8 |
0,43 |
— |
|
— 300—700 |
18 |
' — |
1 |
— |
— |
— |
Примечание, Номера типов корпусов означают: 1 —рис, |
4.35 |
(/); |
2 — микростёк- |
лянный (диаметр 1 мм. д.:ина 2,5 мм) типа, показанного на рис. |
7,15, |
а; |
3—бескорпус- |
ный типа овальной таблетки с размерами 0,8X1X0,45 мм [10}, подобный изображенному-
на |
рис, |
7.15, б; 4 —рис 4.Л5(/7); |
5 —бескорпусный с балочными выводами (рис, 7,14); |
6 — коаксиальный [10] (рис. 7,16, |
б); 7— волноводный {10}; 8 — волноводная вставка |
([9, |
рнс, |
2.4]). |
|
СВЧ [91. В частности, существует оптимальная мощность гетеродина Рт опт, при которой коэффициент шума Nc п минимален. При от клонении от мощности Pt оп| величина Nca возрастает. При подаче положительного смещения Uo можно снизить величину оптимальной мощности гетеродина Рг опт. Мощность гетеродина, при которой из меряют паспортные параметры диода, приблизительно равна величи не Рг 0П1 для используемого при этих измерениях «широкополос ного» смесителя с УПЧ и при отсутствии влияния шума гетеродина.
Смесительная секция
Смесительная секция представляет собой СВЧ устройство, со держащее смесительный диод, в которое вводятся мощности сигнала Рс и гетеродина Рг, а на его выходных зажимах выделяется напря жение промежуточной частоты преобразованного сигнала Ua. К
этим зажимам подключают |
вход УПЧ. Диод является поглотите |
лем колебаний Ре и |
Рг и |
одновременно генератором напряжения |
н выпрямленного |
тока |
7ВП сд. Смесительная секция является |
частью смесителя, который включает в себя также устройство связи
смесительной секции с гетеродином. В балансном смесителе, напри мер, функции такого устройства связи выполняет СВЧ мост.
СВЧ цепь смесительной секции должна быть развязана от цепей промежуточной частоты и тока /Впсд, чтобы предотвратить потери преобразуемого сигнала в этих цепях. Это означает, что для СВЧ токов цепи ПЧ и выпрямленного тока /вп сд должны быть коротко замкнуты. Наименьшие потери преобразуемого сигнала, т. е. наи меньшие потери преобразования диода в смесительной секции Lail6
получаются |
при согласовании |
входа смесительной секции (диода) |
с подводящей линией передачи |
*(7(стЦ1) - |
во всем рабочем диапа |
зоне частот |
сигнала и гетеродина Д/д с, |
Д/д г- Потери мощности |
сигнала и гетеродина на отражение, обусловленное рассогласова нием диода в смесительной секции (ЛСто > 1), равны
|
£0.гр = (1 + /<ст1/)2/4/(е1у. |
(7,21) |
В частности, при |
= 2; 2,5; 3 потери на отражение соответст |
венно равны 0,5; 0,9; 1,29 дБ. Обычно стремятся обеспечить Кст и < < 2...2,5 в рабочей полосе частот Праб.
Минимально необходимая полоса частот смесительной секции и смесителя в целом, включающая зеркальный канал приема, в ко тором смеситель тоже должен быть согласован для сохранения «ши рокополосных» свойств в смысле равенства импедансов ZH с л; Zu 3, определяется соотношением
mln = А/д с + 2/п 4" Пп, |
(7.22) |
где Д/д с, П„ — диапазон рабочих частот сигнала и полоса пропус
кания УГ1Ч соответственно. |
; |
В зависимости от рабочей |
длины волны смесительные секции, |
как и смесители в целом, выполняют в виде коаксиальных, волноводных, полосковых и микрополосковых конструкций. В настоящее время в связи с применением СВЧ ИС’получили распространение микрополосковые конструкции. На миллиметровых волнах приме няют в основном волноводные конструкции.
Смесительная секция (рис. 7.15) имеет СВЧ вход, вывод проме жуточной частоты и выпрямленного тока /вп сд, а также СВЧ эле менты, обеспечивающие: а) согласование импеданса диода с импе дансом подводящей линией передачи; б) короткое замыкание для токов СВЧ одного из выводов диода с заземленным (внешним) про водником линии в неволноводных секциях; в) развязку между цепью СВЧ и цепями промежуточной частоты и тока /вп сд; г) замк нутую цепь на корпус для токов промежуточной частоты и /апсд со стороны вывода диода, ближайшего к СВЧ входу, в неволновод ных секциях. Нередко функции а, б или а—г выполняются одним и тем же элементом.
Обычно в СВЧ ИС диод включают в микрополосковую линию (МПЛ) последовательно (рис. 7.15), при этом к выходному выводу диода подключают низкоомный (волновое сопротивление IT « « 15...20 Ом) разомкнутый четвертьволновый отрезок МПЛ (шлейф
3 на рис. 7.15, а, б). Входное сопротивление последнего близко к короткому замыканию в достаточно широкой полосе частот. Поэтому для СВЧ токов выходной вывод диода оказывается практически ко роткозамкнутым с заземленной пластиной МПЛ, оставаясь изоли рованным от нее для токов промежуточной частоты и /впсд. Вход-
а
а
Рис. 7.15. Примеры построения топологических схем микрополосковых смеси тельных секций:
а — с согласующим короткозамкнутым шлейфом /шл |
перед |
диодом; б — с согласующим |
четвертьволновым |
трансформатором перед диодом; |
в —с |
согласующим |
разомкнутым |
Шлейфом /3 после |
диода; / — короткозамкнутый отрезок |
МПЛ для компенсации' реак |
тивной составляющей полной проводимости на входе отрезка 1с, |
2 — диод |
в |
стеклянном |
корпусе; 3 — ннзкоомныЙ разомкнутый четвертьволновый |
шлейф; |
4 — высокоомный |
ко |
роткозамкнутый четвертьволновый шлейф для замыкания |
входного вывода |
диода |
на |
Корпус для тока ПЧ н постоянного тока, 1 вп СД (на рисунке /о); 5 — бескорпусный диод
типа таблетки; 6 — режекторный фильтр СВЧ в цепи ПЧ; 7 — бескорпусный диод типа» приведенного на рис. 5.24.
ной же вывод диода должен быть для этих последних токов соединен с заземленной пластиной МПЛ (корпусом) для обеспечения замкну той цепи токов промежуточной частоты и /вп сд со стороны входа сме сительной секции. Это достигается использованием на входе секции
»высокоомного (U7 « 90... 100 Ом) короткозамкнутого (часто через отверстие в подложке) четвертьволнового отрезка МПЛ, подключен-