Проектирование радиоприемных устройств. Под ред. Сиверса А.П. 1976г
..pdfВ усилительных каскадах с полевыми транзисторами в схеме включения с ОИ наименьший коэффициент шума дает режим опти-
мального рассогласования, при |
котором тс = Viс on/gc- |
|
|
|
Коэффициент шума такого каскада в режиме оптимального рас |
||
согласования равен |
|
|
|
|
Мро = 1,+ 2/?ш (gw + gn) V1 |
+ (£к + £зи)/(£к + £п)г> |
(6.78) |
где |
= g21/| K2i |2 — шумовое |
сопротивление полевого |
транзи |
стора; £зи а; 0,12 (ыпС3и)2/| У211 — шумовая проводимость емкостной связи между затвором и истоком.
Рис. 6.12. Принципиальная схема одноконтурного каскада УПЧ на ИС К2УС241.
При этом
Sc адт == (S« + £и) Vi + (gK +£аи)/^ш (gn+gu'A
Следует иметь в виду, что в режимах согласования и “оптималь ного рассогласования эквивалентное затухание -выходного контура
йэ = d + |
-ф mlgii) |
: • (6.79) |
подучается значительным и полоса пропускания широкой^'Поэтому
. в приемнике с диодным преобразователем частоты влиянием полосы входной цепи УПЧ на частотную характеристику УПЧ в первом приближении можно пренебречь. Применение коррекции или ней трализации в малошумящих каскадах УПЧ нежелательно, посколь ку это может увеличить коэффициент шума.
В первых малошумящих каскадах УПЧ рациональны каскодные соединения транзисторов ОЭ—ОБ или ОИ—ОЗ. Коэффициент шума каскодного соединения незначительно отличается от коэффи циентов шума каскадов, включенных по схеме ОЭ или ОИ соот ветственно. Поэтому коэффициенты шума каскодных соединений можно рассчитывать по формулам (6.72) и (6.75) или (6.78).
302
Пример 6.3. Рассчитать коэффициент шума каскада на ИС К2УС241 в режимах согласования Nc и оптимального рассогласова ния Арс.
Исходные данные. Усилитель собран по схеме, приведенной на рис. 6.12, и настроен на частоту ./п = 30 МГц, gc — 20 • 10~3 См, m2 = 1.
Расчет.
1. Определяем режим работы ИС на постоянном токе, а также 8начения параметров транзистора Т1, отвечающие этому режиму.
Согласно примеру 6.2 (см. § 6.7) /к = 2,5 мА; |
| |
К211 = 60 мА/B; |
|||||||
gn = 1,2 • 10-3 См; |
bu = 2nfuCn = 2л-30 • |
106 • 30 • |
10“12 = |
||||||
•= 5,6 • |
10"у |
См. |
- |
|
|
|
|
|
|
2. Вычисляем значения шумовых параметров |
(6.73) |
и |
(6.74): |
||||||
бш = 20 • 2,5 |
• Ю-з/50 = 10-3 См, |
/?ш = 20 • |
2,5 • |
10-3/60а х |
|||||
X 10-6 |
= 14 |
Ом. |
|
|
|
|
|
|
|
3. Определяем коэффициент шума в режиме согласования (6.72), |
|||||||||
считая |
гб = 50 Ом, |
|
|
|
|
|
|
||
Nc |
= 1 + (50 + 4 • |
14).1,2 • 10~3 |
+ ПО-3 (1 |
+ 50 • 1,2х |
|||||
|
X 10~3)2 |
+ 50 (5,6 • 10-3)2]/1,2 • 10-3 |
= 3,4. |
|
|
||||
Вычисляем коэффициент включения |
(6.71) |
|
|
|
|
mc = V1,2 ■ 10-3/20-10-3 *= 0,25.
4. Находим коэффициент шума в режиме оптимального рассо-1 гласования по (6.75). Предварительно вычисляем
gc oDt = V[10-3 + 50(5,6.10-3)2+
+ 14 (1,2-10~8)2]/(50+ 14) == 6,4-IO-3 См.
Тогда А'рс = 1 + 2 [50- Ю”3 + 14 -1,2 • 10“3 +- (50+14)6,4- Ю'3] = 2,0; тс опт = V6,4-Ю-з/20-10-3 = 0,56.
Полученные значения коэффициента шума показывают, что ре жим оптимального рассогласования в рассматриваемом случае может обеспечить выигрыш в чувствительности УПЧ. Однако при этом не надо забывать, что переход к режиму оптимального рас согласования ведет к потере усиления.
СПИСОК’ ЛИТЕРАТУРЫ ’
1.Радиоприемные устройства. Под ред. Н. В. Боброва. М., «Сов. радио»,
1971.
2.Радиоприемные схемы на полупроводниковых приборах. Проектиро
вание и расчет. Под ред. Р. А. Валитова, А. А. Куликовского. М., «Сов. радио», 1968.
3.Расчет радиоприемников. Под ред. Н. В. Боброва. М., Воениздат, 1971. Авт.: Н. В. Бобров, Г. В. Максимов, И. В. Мичурин, Д. П. Николаев.
4.Шапиро Д. Н. Расчет каскадов транзисторных радиоприемников.
Л., «Энергия», 1968.
303
5.Куликовский А. А. Линейные каскады радиоприемников. М.. Госанергоиздат, 1957.
6.Фалькович С. Е., Музыка 3. Н. Чувствительность радиоприемных уст ройств с транзисторными усилителями. М., «Энергия», 1970.
7. |
Шило В. Л. Линейные интегральные схемы. М., «Сов. радио», 1974. |
8. |
Музыка 3. Н., Пустоваров В. Е., Синицкий В. Г. Расчет высокочас |
тотных |
каскадов радиоприемных устройств на транзисторах. М., «Энергия», |
1975.
9.Босый К. Д. Электрические фильтры. Киев, Гостехиздат УССР. 1960.
10.Калихман С. Г.. Левин Я. М. Основы теории и расчета радиове
щательных приемников на полупроводниковых приборах. М., .«Связь», 1969.
7
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ
7.1.ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Вприемниках километровых (длинных), гектометровых (сред них), декаметровых (коротких) и метровых волн рационально ис пользовать транзисторные преобразователи частоты. В приемниках дециметровых волн можно применять преобразователи с транзи сторными и диодными (резистивными, туннельными и параметриче скими) смесителями. Приемники сантиметровых и миллиметровых
волн имеют преобразователи с диодными смесителями.
В преобразователях, как правило, понижается частота, т. е. Частота сигналов на выходе преобразователя /п ниже частоты сигна-
на его входе /с.
Преобразователь частоты состоит из смесителя, к которому под водится принимаемый сигнал, и гетеродина, напряжение которого . периодически изменяет параметры смесителя. На выходе смесителя выделяется сигнал преобразованной частоты/п. В преобразователях с внешним гетеродином функции последнего выполняет отдельный электронный прибор. В преобразователях с внутренним гетеродином для смесителя и гетеродина используется общий электронный Прибор.
При простом |
преобразовании частоты |
/п = /г—/е |
или |
/п = |
||||
=/с — /. • |
В диапазонных |
приемниках |
/п = Д —/с, |
при |
этом" |
|||
коэффициент перестройки |
гетеродина |
|
|
|
|
|||
|
^11Д Г = /; inax'Vr min <7 /с rr,axVc mln- |
|
|
|
||||
При комбинационном преобразовании, |
применяемом реже, /„ = ) |
|||||||
= л/г — /с |
или |
/в |
= /с — |
л/,-. Оно позволяет |
снизить |
частоту /г' |
||
и увеличить ее |
стабильность. |
|
|
|
|
|||
Характеристики |
преобразователей частоты |
следующие: |
мощ |
|||||
— коэффициент |
передачи напряжения |
Хп, |
UJU,. или |
ности Крвч = Ра/Рс, где Uc и Рс — напряжение и мощность сиг-
304
нала на входе преобразователя, Un и Рп — напряжение и мощ ность на выходе преобразователя;
—входная GBX и выходная бВЫ1 проводимости на частоте сиг нала и преобразованной частоте соответственно;
—коэффициент шума Мпч;
— коэффициент нелинейных искажений kr;
— ослабление дополнительных каналов приема, для которых fa = mfr — nfc или /п = n/c — mfr, где тип — целые числа;
—интенсивность комбинационных свистов.
7.2.ТРАНЗИСТОРНЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ
Рассмотрим проектирование транзисторных |
преобразователей |
|||
частоты с |
внешним |
гетеродином при простом |
преобразовании |
|
(рис. 7.1). |
В таком |
преобразователе сигнал Uc |
от |
входной цепи |
или последнего каскада УРЧ поступает к базе биполярного тран зистора смесителя, включенного по схеме с ОЭ. При таком включении входная проводимость смесителя для напряжения сигнала полу чается меньшей, чем в схеме с ОБ.
Рис. 7.1. Схема преобразователя частоты с внешним гетеродином на биполяр ном транзисторе.
Напряжение гетеродина UT поступает в цепь эмиттера смесите ля и по отношению к гетеродину смеситель оказывается включенным по схеме с ОБ, так как цепь сигнала представляет собой короткое замыкание для колебаний гетеродина. Подача сигнала и гетеродина на различные электроды ослабляет связь между их цепями и повы шает стабильность частоты гетеродина, хотя при этом увеличивают ся входная проводимость смесителя и потребление мощности гете родина.
В цепь коллектора смесителя включают фильтры, подобные фильтрам УПЧ (в данной.схеме резонансный кондур, настроенный на промежуточную частоту). С помощью резисторов R1 и R2 подается напряжение отрицательного смещения на базу транзистора Т. Цепь R4, С2 служит для стабилизации режима работы транзистора при изменении температуры окружающей среды. Резистор R3 исполь зуется для подачи напряжения гетеродина в цепь эмиттера. Конден сатор СЗ не пропускает постоянную составляющую тока эмиттера в цепь гетеродина. Поскольку смесители должны иметь высокие
305.
fyzi, У21 и малый /V, для них берут те же транзисторы, что и для УРЧ.
Усиление и резонансную характеристику преобразователя час тоты с транзисторным смесителем можно определить как каскада!
УПЧ с параметрами усилительного прибора: |
|
1 |
|
G 22П Ч |
~ (0,6... 0,7) | Y2 2 I; В 22114 ~ 23 s2» |
21П Ч |
~ (0»4• • •0,7) | Y 21 |, |
где | |
У22|, | У211 — параметры транзистора на частотах /п и /с соот-1 |
||
ветственно при токе коллектора, равном току |
смесителя в режиме] |
преобразования.
В преобразователе (особенно на высоких частотах) происходит обратное преобразование и на входе появляются токи частоты /с. Однако в первом приближении этим можно пренебречь и полагать
Рис. 7.2. Схема преобразователя ча |
Рис. 7.3. Схема преобразователя ча |
||
стоты с внутренним гетеродином на |
стоты |
на |
полевом транзисторе |
биполярном транзисторе. |
с внешним гетеродином. |
Сцпч = (0,7...0,8) |Уи|; В11ПЧ = |
где | Уu |
параметры тран |
зистора на /с. |
|
|
Исходный режим и цепи термостабилизации смесителя рассчи тывают, как и для каскада УРЧ, Чтобы ослабить побочные каналы приема и свисты, смеситель должен работать без отсечки коллектор
ного тока, т. е. при /к ~ 1 мА, Сф « 100— 200 мВ |
и Uc 5 —I |
10 мВ. Коэффициент шума преобразователя в 1,5—3 |
раза больше, |
чем усилителя при одинаковом режиме питания транзистора.
. .Проектирование внешних гетеродинов преобразователей часто ты будет рассмотрено в гл. 8.
Транзисторные преобразователи частоты с внутренним гетеро-1 дином (рис. 7.2) применяют для уменьшения числа Транзисторов и потребления электропитания. Они имеют худшие характеристики, чем преобразователи с внешним гетеродином, поскольку нельзя одновременно обеспечить оптимальные режимы смесителя и гетеро дина на одном транзисторе.
7.3. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ НА ПОЛЕВЫХ
ТРАНЗИСТОРАХ
В преобразователе частоты на полевом транзисторе с внешним гетеродином (рис. 7.3) напряжения сигнала и гетеродина вводятся между затвором и истоком.
306
Пользуясь характеристиками полевого транзистора с каналом rt-типа (рис. 7.4), выбираем напряжение смещения равным половине значения напряжения отсечки <7зиОтС/2. Сумма амплитуд сигнала й гетеродина не должна превышать напряжения смещения.
Полагаем, что для идеализированного транзистора крутизна при
(Узи =0 равна SHaq, |
а при 7/зи |
= С/зиотс/2 составляет Saaq/2. |
|
Зависимость тока стока |
/с (£73и) имеет вид |
|
|
Ус = 0,55аачУ/зи ото (1 |
+ 77зи/77зи отс) » |
(7.1) |
где УУзи — напряжение между затвором и истоком.
Рис. 7.4. Проходная (а} я выходная (6) характеристики |
полевого |
транзи |
||||||
стора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
При подаче |
на |
вход смесителя |
напряжений |
сигнала |
мс =• |
|||
= Uc cos о)0/ |
и |
гетеродина |
uP — Ue cos |
получаем амплитуду |
||||
тока частоты |
ып |
= |
— <ос |
|
|
|
|
|
|
|
|
la — QJjSab'tUoUjJUzntna |
|
(7.2) |
|||
и крутизну преобразования |
|
|
|
|
|
|||
|
*$пч |
= |
= 0,б5яачС/г/У/зИ отс* |
|
(7.3) |
|||
При малом напряжении Uo и Ue |
— |
|
|
|
||||
|
|
|
Snq = 0,25Saaq. |
|
|
(7.4) |
Напряжение между стоком и истоком не должно быть меньше суммы напряжения отсечки и мгновенного напряжения между за твором и истоком. При совпадении фаз напряжений сигнала, гетеро дина и промежуточной частоты и мгновенном напряжении между затвором и истоком, равном нулю, мгновенное напряжение между стоком и истоком должно быть больше напряжения истока отсечки:
^СИ min УУзи *отс
Максимум напряжения промежуточной частоты между стоком и истоком Un max < Ucn — Сипоте, где Uch — напр яжение пита
307
ния цепи сток— исток, причем t/си 'С t/ситах (t/си max *— МАКСИ МАЛЬНО допустимое напряжение сток — исток).
При | t/c шах| = 0,5(7зиотс = t/r коэффициент усиления преоб разователя частоты
|
|
|
0,5ZnSначt/r/t/зи ОТС |
|
|
|
— 0,5ZnSHa4(0,5t/3W отс |
■ |
—0,25ZnSHa4(l |
1 |
|
||
■ |
2(/с щах ‘ £7зи отс) = (£^СИ |
САзи отс)/'Uс шах)* |
*(75) |
|
||
Из (7.5) находим сопротивление нагрузки преобразователя |
|
|||||
Zn “ 4 ( UСИ |
U'ltt отс)/Uс шах^паа |
G 2(/с max/^ЗИ отс)* |
(7.6) |
' |
||
При Uc max |
0,25{7зи отс |
получаем |
|
|
| |
|
|
|
Л”пч = 4 (t/си --- ^ЗИотсУ^ЗИ отс- |
(7.7) |
I |
||
При t/c > Uc |
та х, т. е. при заходе в область положительных сме- |
J |
щений, появляются искажения и напряжения комбинационных |
частот. Появляется ток затвора и растет входная проводимость, |
[. |
которая уменьшает избирательность входного контура и стабиль- |
I |
ность гетеродина. Коэффициент шума определяют аналогично коэф- |
» |
фициенту шума преобразователя с биполярными транзисторами. |
|
74. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ НА ИНТЕГРАЛЬНОЙ |
|
МИКРОСХЕМЕ |
|
Такие преобразователи могут быть однотранзисторными, но чаще |
j |
используют двухтранзисторные каскады с эмиттерной связью и |
|
трехтранзисторные дифференциальные каскады. |
|
Рассмотрим типичную интегральную микросхему — дифферен |
|
циальный каскад с транзистором в общей эмиттерной цепи, исполм
Рис. 7.5. Схема преобразователя частоты на ИС К2УС282.
8уемую в качестве преобразователя частоты с внутренним гетероди ном (рис. 7.5). Сигнал подается между базами интегральной пары 77—Т2 и снимается с нагрузки, включенной между коллекторами. Гетеродин собран на транзисторе ТЗ. Транзисторы Т1 и Т2, коллек торные цепи которых являются нагрузкой гетеродина, возбуждают ся сигналом в противофазе, а гетеродином — в фазе. При условии симметрии схемы напряжение гетеродина в выходной обмотке транс форматора ПЧ отсутствует. При этом же условии в цепи средней точ ки отсутствуют токи сигнала и промежуточной частоты, что устра няет возможность затягивания и срыва колебаний гетеродина. Глу бокая отрицательная обратная связь, создаваемая транзистором ТЗ в цепях базы дифференциального каскада, практически устраняет напряжение гетеродина на базах, улучшая линейность смесителя
иуменьшая паразитное излучение гетеродина. Помехоустойчивость рассмотренного преобразователя лучше,
чем у однотранзисторного преобразователя с внутренним гетероди ном. Улучшение обусловлено балансными свойствами дифферен циального смесителя и отрицательной обратной связью по синфаз ным составляющим. Недостатком схемы является наличие трансфор матора со средней точкой, в которой сложно обеспечить симметрию, однако при печатном монтаже может быть получена необходимая симметрия.
7.5. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ ДЕЦИМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА,
Преобразователи на транзисторах
В преобразователе частоты с внешним гетеродином, схема кото рого приведена на рис. 7.6, напряжение сигнала через Лсв и напря жение гетеродина через конденсатор СЗ вводятся в эмиттерную цепь транзистора Т. Нагрузкой преобразователя является контур Лк, Ск, R4, настроенный на частоту /п. В коллекторную цепь включен
Рис. |
7 6. Схема преобразователя |
ча |
Рис. 7.7. Схема преобразователя ча |
стоты |
дециметрового диапазона |
на |
стоты дециметрового диапазона на |
транзисторе с внешним гетеродином. |
транзисторе с внутренним гетероди |
ном.
309
фильтр нижних частот R6, Ск для лучшей фильтрации напряжения частоты /г. Резисторы Rl, R2, R3 обеспечивают режим работы транзистора по постоянному току и термостабилизацию режима. Кон денсаторы Cl, С2— блокировочные.
В преобразователе с внутренним гетеродином (рис. 7.7), контур гетеродина состоит из четвертьволновой линии 12 и конденсаторов СЗ и С4. Для уменьшения степени шунтирования контура гетеродина выходным сопротивлением транзистора последний включен через конденсатор малой емкости С2. Петля связи ЛСЕ расположена в ка мере контура радиочастоты, и на ней создается напряжение сигнала. Контур промежуточной частоты включен в коллекторную цепь тран зистора через дроссель Лдр. Резисторы Rl, R2, R3 обеспечивают ре жим работы по постоянному току. Конденсаторы С5, С6 и С7 — блокировочные.
Рассчитывать преобразователи частоты дециметрового диапазона на транзисторах можно согласно указаниям, приведенным в § 7.2,
Преобразователи частоты иа туннельных диодах I
Они несколько уступают по шумовым характеристикам парамет рическим преобразователям с преобразованием частоты вверх. В от же время преобразователи на туннельных диодах (ТД) обычно дают меньшие шумы, чем параметрические преобразователи с преобра зованием частоты вниз. Это объясняется тем, что преобразование частоты на ТД в основном определяется изменением во времени ак тивного сопротивления, тогда как параметрическое преобразова ние — изменением емкости. В первом случае интенсивность шума, обусловленного преобразованием частоты, не зависит от направле ния переноса спектра пб'шкале частот, во втором — она растет с рос том отношения частот входного и выходного сигналов. Поэтому если преобразователи на ТД имеют одинаковый коэффициент шума при преобразовании вверх и вниз, то параметрические преобразователи при преобразовании вниз «шумят» больше, чем при преобразова нии вверх. В подавляющем большинстве приемников выходная -I (промежуточная) частота ниже входной (радиочастоты). При этом .1
преимущества преобразователей на |
ТД. становятсся очевидными, |
’I |
и в дальнейшем параметрические преобразователи рассматривать |
,1 |
|
не будем. |
. |
J |
Заметим, что преобразователи частоты на ТД мало уступают по |
,1 |
шумовым свойствам преобразователям с лучшими смесителями на J обычных диодах. Кроме того, преобразователи на ТД позволяют Ц получить регенеративное усиление. Поэтому коэффициент шума.--Ц приемника, имеющего в качестве входного каскада преобразователь Я частоты на ТД, получается существенно меньшим, чем при исподь; I зовании преобразователей с обычными смесительными диодами, за 1 счет уменьшения влияния шума каскадов, следующих за преобразо вателем.
310
В преобразователях частоты на ТД используют внешние гетеро дины по тем же причинам, что и в преобразователях частоты на транзисторах. Возможные режимы работы смесителей на ТД можно пояснить с помощью рис. 7.8, на котором изображена типичная вольтамперная характеристика туннельного диода из арсенида галлия.
Если рабочей является |
точка |
Д, то смеситель работает в |
облас |
тях положительной' и отрицатель ной проводимостей. В этом режиме коэффициент преобразования ча
стоты может быть больше единицы. Если рабочей является точка 5, то смеситель работает в области от рицательной проводимости. В этом режиме можно получить значи тельное усиление мощности, но в этом режиме критична настройка, сравнительно невелик динамиче ский диапазон и низка стабильность параметров. Если рабочей являет ся точка В, то смеситель работает
Рис. 7.8. Вольт-амперная харак теристика туннельного диода.
только в области положительной проводимости. В этом режиме пре образователь на ТД не имеет преимуществ перед преобразователя ми на обычном диоде.
При простом преобразовании частоты целесообразно использо вать режим с рабочей точкой А, так как амплитуда первой гармоники
k |
9с |
9i |
~ С.А . |
С г |
(г |
/г 9н |
|
& |
(J |
[Jh |
—Л |
£ Зь'мЗ:JнапряженияНпром-ежу- |
|||
|
|
|
—чл |
||||
вход |
сигнала (ш^) |
|
|
||||
|
|
|
|
|
точкой |
частоты |
Рис. 7.9. Эквивалентная схема преобразователя частоты на туннельном дио де с параллельно включенными контурами.
крутизны преобразования в этом режиме максимальна. В этом режи ме вольт-амперная характеристика ТД может быть достаточно точно представлена полиномом I = aU + ЫР- + cU9, где а, Ь, с опре деляются из экспериментальной характеристики диода.
Для преобразования к ТД подключают три резонансных кон
тура, настроенных на частоты сигнала, гетеродина и УПЧ, |
как по |
казано на рис. 7.9. |
|
Резонансный коэффициент передачи мощности равен |
|
К в, = 4gcgB&2t/2Pa/GA (1 — «)2. |
(7-8) ' |
|
ап |