2.3.6. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.

Передачу напряжений с арматуры на бетон осуществляют когда бетон наберет 100% прочности.

66,18 кН*м , , 1,8 Мпа , 22 МПа

Изгибающий момент при образовании трещин

r¹=W^b_red/A_red=7674,62/1456,75=5,27 cм;

e_яр= у_sp+r¹=8,2+5,27=13,47 см;

М_{crc ;}

67,84 кН*м > 66,18кН*м.

Следовательно, в нижней зоне сечения панели не образуются трещины.

2.3.7. Расчет прогиба плиты.

Определяем кривизну в середине пролета от непродолжительного действия всех нагрузок, т.е. при М = 66,18 кНм.

ε_bl,red = 0,0015 относительные деформации бетона при непродолжительном действии нагрузки.

Согласно [3] табл.19 поз.2 при l = 7160 мм предельно допустимый из эстетических требований прогиб равен.

f_ult = 7160 / 200 = 35,8 мм, что меньше вычисленного значения прогиба.

f =36 мм< f_ult =48 мм. Условие выполняется, суммарный прогиб (выгиб) меньше

2.4. Расчет каменных конструкций.

2.4.1. Расчет прочности кирпичной кладки в простенке.

Нагрузка на простенок (рис.22) в уровне низа плиты перекрытия

первого этажа, кН:

рис. 22

расчетная снеговая нагрузка для 4 снегового района:

2,4*3,1(7,26*0,5+0,64+0,6)*1,4=46,14кН;

где 1,4 - коэффициент перегрузки;

3,1 – ширина грузовой площади, действующей на простенок;

7,26/2=3,63 – длина грузовой площади;

кровля

0,07*3,1(7,26*0,5+0,4*2)*1,1=10,57кН;

стропильные конструкции:

6,5*3,1*0,1*0,2(7,26*0,5+0,4*2)*1,1+6,5*3,1*0,4*0,1*0,36+

+6,5*0,05*0,05*0,25=2,3кН;

цементно-песчаная стяжка при γ = 1800 кгc/м³ толщиной 4 см

теплоизоляционный материал – минераловатные плиты при γ = 50 кг/м³

толщиной 20 см

многопустотная железобетонные плиты покрытия

вес кирпичной кладки выше отметки +3,00

сосредоточенная от плит перекрытий

вес оконного заполнения при γ = 50 кгс/м³

Суммарная расчетная нагрузка на простенок в уровне отметки +3,00

При этом нагрузка от верхних этажей принимается приложенной в центре тяжести сечения стены вышележащего этажа, а все нагрузки в пределах данного этажа считаются приложенными с фактическим эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения стены.

Расстояние от точки приложения опорных реакций плиты Р до внутренней грани стены при отсутствии опор, фиксирующих положение опорного давления, принимается не более одной трети глубины заделки плиты и не более 4 см (рис.23 ).

рис.23

При глубине заделки плиты в стену = 4 см принимаем точку приложения опорного давления Р = 36,68 кН на расстоянии 4 см от внутренней грани стены.

Расчетная высота простенка в нижнем этаже

За расчетную схему простенка нижнего этажа здания принимаем стойку с защемлением в уровне обреза фундамента и с шарнирным опиранием в уровне перекрытия.

Гибкость простенка, выполненного из керамического кирпича марки «150» на растворе марки «75», при R= 2 МПа по табл. 2 [7], определяется согласно примечанию 1 к табл. 15 [7] при упругой характеристике кладки а = 1000:

Коэффициент продольного изгиба по табл. 18 [7]  = 0,988. Согласно п.4.14 [7] в стенах с жесткой верхней опорой продольный изгиб в опорных сечениях может не учитываться ( = 1,0). В средней трети высоты простенка коэффициент продольного изгиба равен расчетной величине  = 0,988. В приопорных третях высоты  изменяется линейно от  =1,0 до расчетной величины  = 0,988 (рис.24).

рис.24

Значение коэффициента продольного изгиба в расчетных сечениях простенка, в уровнях верха и низа оконного проема

Величины изгибающих моментов в уровне опирания плиты и в расчетных сечениях простенка на уровне верха и низа оконного проема, кНм

Величина нормальных сил в тех же сечениях простенка, кН

Эксцентриситеты продольных сил

где

Несущая способность внецентренно-сжатого простенка прямоугольного сечения согласно п. 4.7 [7] определяется по формуле

где

h – толщина элемента равная толщине стены;

( - коэффициент продольного изгиба для всего сечения элемента;  _с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения элемента прямоугольной формы; );

m_Д – коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки (при h=64 см >30 см принимают m_Д = 1,0);

А – площадь сечения простенка.

Несущая способность (прочность) простенка в уровне опирания плиты при  = 1,00; е₀ = 2,9 см;

_c = 0,98 (таблица 18 [7]);

Несущая способность простенка в сечении I – I при е₀ = 3,2 мм;

 = 0,994; (таблица 18 [7]);

Несущая способность простенка в сечении II – II при е₀₁₁ = 0,1 см;  = 0,989; (таблица 18 [7]);

.

Несущая способность простенка в сечении III – III в уровне обреза фундамента при центральном сжатии е₀ = 0 см;  = 1,0 (п.4.1 [7])

Следовательно прочность простенка во всех сечениях нижнего этажа здания достаточна.