2535

бетонные дискретные связи, которые обеспечивают жесткое соединение между собой внешних железобетонных слоев панели.

При изготовлении панелей необходимо обратить внимание на обеспечение заданной проектом толщины защитного слоя бетона до арматурной сетки (арматурные сетки изготавливают с помощью точечной сварки в соответствии с требованиями [5]. Контроль качества и приемка сварной арматуры производится по [1], а также положения закладных и других деталей.

Панели, требующие устранения мелких дефектов подаются на пост доводки. Для выравнивания и заглаживания поверхности панелей применяется раствор состава Ц:П 1:3.

Готовые панели принимаются ОТК предприятияизготовителя в соответствии с требованиями рабочих чертежей [3,2].

Послеизготовления стеновыхпанелей частьихпоконвейерупоступаетна склад готовой продукции, ачастьотгружается непосредственнона панелевозы.

Панели должны храниться на складе под навесом в вертикальном положении в кассетных стеллажах, рассортированными по типоразмерам и маркам, в соответствии с [4].

При хранении и транспортировании панелей из анкома опоры следует располагать только под их конструктивным слоем.

При установке панелей в стеллажи следует обеспечивать возможность захвата и свободного подъема каждой панели.

Панели транспортируются в вертикальном положении с небольшим наклоном на панелевозах со специальными подкладками, прокладками, струбцинами и стяжками, обеспечивающими устойчивое положение панелей при перевозке и сохранность лицевой поверхности.

Таким образом, трехслойная панель «Анком» с жесткими дискретными связями фактического диаметра 60 мм между бетонными слоями и средним слоем в виде ПСЗ из пенополистирола, полученная в результате изготовления опытной партии наружных стеновых панелей из керамзитобетона марки 150 по составу, принятому на заводе промышленного домостроения с расходом цемента 280 кг/м3, является перспективным решением, поскольку позволяет избавиться от недостатков, характерных для аналогичных панелей с гибкими и ребристыми связями. Это подтвержденовысокими положительными результатами натурных теплотехнических испытаний опытного жилого дома с наружными стеновыми панелями типа «Анком», которые показали, что в помещении наблюдается нормальный тепловой комфорт, т.е. фактическое сопротивление теплопередаче в пересчете с показаний тепломера составляло 2,03 м2 С/Вт, что значительно выше требуемого расчетного сопротивления теплопередаче, равного 1,07 м2 С/Вт [6].

Библиографический список

1. ГОСТ 10922-75. Арматурные изделияи закладные детали сварные для железобетонных конструкций. Техническиетребования иметоды испытаний.– М.: Издательство стандартов.

186

2.ГОСТ 11024-84. – М.: Издательство стандартов.

3.ГОСТ13015.0-83. Изделия железобетонные и бетонные. Общие технические требования. – М.: Издательство стандартов.

4.ГОСТ 13015.4-84. Изделияжелезобетонные и бетонные.– М.: Издательство стандартов.

5.ГОСТ 14098-68. – М.: Издательство стандартов.

6.СНиП II-3-79. Строительная теплотехника. – М.: Стройиздат. 1982. – 40 с.

7.Соколов Г.К. Технология и организация строительства. – М.: Изд. центр «Академия», 2006. – 528 с.

УДК 624.154.34

СРАВНЕНИЕ МОДУЛЕЙ ДЕФОРМАЦИЙ ОПРЕДЕЛЕННЫХ СТАБИЛОМЕТРИЧЕСКИМИ И ШТАМПОВЫМИ ИСПЫТАНИЯМИ СУГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ ГОРОДА АСТАНА

Д.Ж. Букенбаева, соискатель; Р.Е. Лукпанов, научный сотрудник, PhD; С.Б. Енкебаев, канд. техн. наук, ст. преподаватель

Евразийский национальный университет им. Л.Н. Гумилева

Абстракт. В1959годуЕ.И.Медков сделал сравнения стабилометрическихмодулей деформаций с полевыми штамповыми. Полученные результаты стабилометрическихиспытаний практически полностью совпадают с модулем,полученным штамповыми испытаниями [1]. Однако проведенные исследования суглинистых грунтов г. Астана показали, что модули деформаций, полученные стабилометрическими испытаниями имеют заниженные значенияпо сравнениюсо штамповыми. Было установлено, что значения модуля деформации суглинистыхгрунтов по результатам стабилометрическихиспытаний получаются заниженнымив 1,20-1,32 раза,причиной этого может являться частичное разуплотнение грунта, в результате чего происходит нарушение структурной прочности.

Ключевые слова: модуль общей деформации, стабилометрические испытания, штамповые испытания.

1. Методика определения поправочного (корректировочного) коэффициента модуля деформации.

Для определения сжимаемости грунтов в последнее время, помимо компрессионных испытаний, применяются стабилометрические испытания грунтов, на так называемое трехосное сжатие [2]. Принципиальным различием между двумя испытаниями является то, что при компрессионных испытаниях образец грунта подвергается одноосному сжатию (одномерная деформация), при стабилометрических – трехосному сжатию (осесимметричная деформация). Результаты многочисленных испытаний, как зарубежных, так и отечественных ученных свидетельствуют о том, что стабилометрический модуль деформацииболее точно описывает напряженно-деформированное состояние грунта, чем компрессионный, однако единого мнения о сопоставимости значений стабилометрического модуля штамповому, компрессионного модуля стабилометрическому, так же как компрессионного модуля штамповому, на

187

сегодняшний день нет. Зависимость между стабилометрическим и штамповым модулем определим из выражения 1 (преобразованного из [3]).

где mcm – коэффициент перехода от стабилометрического модуля к штамповому, определяемый из сопоставительных опытов;

Eшт – значение штампового модуля деформации, кПа;

Ест – значение стабилометрического модуля деформации, кПа.

2. Стабилометрические испытания грунтов.

Отбор образцов, а также геологическое описание строительной площадки приводятся в статье «Сравнение модулей деформаций определенных компрессионными и штамповыми испытаниями суглинистых грунтов г. Астана» данного сборника трудов. В нашем случае целью стабилометрических испытаний было определение общего модуля деформации грунтов в камерах трехосного сжатия, с возможностью бокового расширения образца грунта (в отличие от компрессионных).

Испытания грунтов проводились при постоянном значении всесторонних напряжений ∆σ3=0, при заданных программой испытаний вертикальных нагружений образца. Стабилометрические испытания проводились по схеме консолидировано-дренированного испытания, которое проводиться для определения деформируемости грунтов в стабилизированном состоянии. Данная схема подразумевает тестирование образцов грунта на неограниченную компрессию (в результате открытых дренажных клапанов в период всего испытания) с очень низкими показателями напряжения.

Испытания грунта на трехосное сжатие выполнены в следующей последовательности:

-подготовка образца нарушенного сложения в специально сооруженном стенде размерами 40х40х60;

-установка образца в трехосную камеру, подготовка прибора для испытания, согласно ГОСТ 12248-96;

-ступенчатое уплотнение образца всесторонним давлением в камере согласно программе испытаний с открытыми дренажными клапанами, для обеспечения отжатия воды из образца грунта;

-вертикальное ступенчатое нагружение образца, составляющее 20% от всестороннего давления.

Каждую ступень наргужения выдерживают до условной стабилизации вертикальной деформации образца, за критерий которой принимают приращение относительной вертикальной деформации, не превышающей 0,0001 за 6 часов наблюдения. Запись отсчетов приборов для измерений деформаций образца грунта велось каждые 1, 5, 15, 30мин, 1, 2, 4, 6, 8 часов.

Всестороннее давление σ3 на образец грунта было определено из условия начального напряжения грунта в результате бытового давления. При

188

расчете напряженно-деформированного состояния грунта, как правило, используется гидростатический закон распределения начальных (естественных) напряжений в массиве грунта. В данном случае начальное напряжение назначается исходя из глубины залегания рассматриваемого грунта и определяется как произведение удельного веса грунта на глубину отбора монолита, т.е. σ3=ϒ∙z. В нашем случае при стабилометрических испытаниях будут рассмотрены три разных значения σ3 исходя из глубин проведения штамповых испытаний.

На рисунке 1 представлен график распределения начального напряжения для глинистых грунтов при различной плотности.

Рис. 1. Распределение бытового давления суглинистого грунта по глубине

Распределения модуля деформации в зависимости от глубины залегания суглинистых грунтов представлены на рисунке 2.

Рис. 2. Зависимость стабилометрического модуля деформации от влажности суглинистого грунта

189

3. Штамповые испытания грунтов.

Описание штамповых испытаний приведено в статье «Сравнение модулей деформаций определенных компрессионными и штамповыми испытаниями суглинистых грунтов г. Астана» данного сборника трудов. На рисунке 3 представлены графики зависимости осадки штампа S от прилагаемой нагрузки P по глубине залегания суглинистых грунтов.

Рис. 3. Графики зависимости осадки штампаот глубины залегания суглинистыхгрунтов

На рисунке 4 представлены зависимости штампового модуля деформаций от влажности грунта с учетом их залегания, а так же линейная функциональная зависимость распределения модуля деформации по влажности грунта, определенная по средним значениям модулей деформаций на различных глубинах залегания.

Рис. 4. Линейная зависимость усредненных значений штамповых модулей деформаций от влажности суглинистого грунта

190

4. Сравнение результатов стабилометрических и штамповых испытаний.

На рисунке 5 представлены поправочные коэффициенты приведения стабилометрических к штамповым. В таблице 1 приведены значения полученных поправочных коэффициентов приведения стабилометрических модулей деформации к штамповым для суглинистых грунтов.

Рис. 5. Поправочные коэффициенты приведения стабилометрических модулей деформации к штамповым (для суглинистых грунтов)

Таблица 1

Поправочные коэффициенты mст для приведения стабилометрических модулей деформации к штамповым (суглинки)

Заключение

1.Получены зависимости стабилометрических и штамповых модулей деформаций от влажности суглинистого грунта, по которым были выявлены поправочные коэффициенты приведений стабилометрических модулей к штамповым дляглинистыхгрунтовг.Астанавзависимостиотвлажностигрунта.

2.Причиной различия стабилометрических модулей деформации от штамповых (1,20-1,32) может являться частичное разуплотнение грунта, в результате чего происходит нарушение структурной прочности, которое не может быть полностью восстановлено или компенсировано всесторонним давлением на образец грунта при стабилометрических испытаниях.

191

Библиографический список

1.Медков Е.И. Практическое руководство к исследованию механических свойств грунтов с применением стабилометров типа М-2. М.-Л. Госэнергоиздат, 1959.

2.Болдырев Г.Г., Гордеев А.В., Арефьев Д.В., Определение деформационных характеристик грунтов в полевых и лабораторных условиях.

3.СП-50-101-2004. Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений.

УДК 624.154.34

СРАВНЕНИЕ МОДУЛЕЙ ДЕФОРМАЦИЙ ОПРЕДЕЛЕННЫХ КОМПРЕССИОННЫМИ И ШТАМПОВЫМИ ИСПЫТАНИЯМИ СУГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ ГОРОДА АСТАНА

Д.Ж. Букенбаева, соискатель; Р.Е. Лукпанов, научный сотрудник, PhD; С.Б. Енкебаев, канд. техн. наук, ст. преподаватель

Евразийский национальный университет им. Л.Н. Гумилева

Абстракт. Одним из первых исследований модуля компрессионных испытаний в сравнении со штамповыми были проведены А.И.Агишевым [1]. В 1957 году им было установлено, что значения модуля деформации грунтов по результатам компрессионных испытаний получаются заниженными в 2-10 раз, по сравнению с результатами полевых штамповых испытаний. Согласно нормативам [2], при расчете оснований по второму предельному состоянию используется штамповый модуль деформации, приведение к которому допускается посредством корректировочного коэффициента компрессионного модуля деформации, однако многими исследователями отмечалось [3], что значения корректировочных коэффициентов даже, для отдельного типа грунта, могут существенно отличаться в результате региональных особенностей грунтов. Таким образом, целью исследований было определение поправочных коэффициентов приведения компрессионных модулей деформаций к штамповым, для грунтов г. Астана.

Ключевые слова: модуль общей деформации, компрессионные испытания, штамповые испытания.

1. Отбор образцов грунта для испытаний.

Образцы грунтов для лабораторных исследований были отобраны после проведения штамповых испытаний на расстоянии, не превышающем 1,0м от края пробного шурфа, устроенногодля проведения штамповых испытаний на различных глубинах залегания грунтов. Было пробурено 3 пробных шурфа глубиной до 6-6,5м, для штамповых испытаний с интервалом 1м по глубине, а также 9 пробных скважиндля отбора образцов с интервалом через каждые 0,25м до глубины превышающей два диаметра штампа (7,5-8,0м). Расстояния между скважинами составили 1-1,2м. Количество скважинбыло принято с учетом 6-ти образцов для проведения лабораторных испытаний и три в качестве резерва, в случае непригодности образцов для испытания. После отбора образцов для лабораторных испытаний модуля деформациибыли взяты об-

192

разцы грунта для инженерно-геологических изысканий на глубине до 30 м. Схема расположения отбора образцов представлена на рисунке 1.

2. Результаты инженерно-геологических изысканий площадки строительства.

Геологические изыскания строительной площадки были проведены после проведения полевых штамповых испытаний и представляют комплекс лабораторных испытаний.

Рис. 1. Отбор образцов грунта для лабораторных исследований

Аллювиальные среднечетвертичные отложенияa(Qii-iv), представленные в виде напластований суглинистых грунтов. Мощность геологического элемента от 3,0до 3,2 м. Геологический элемент входит в состав распространенной по территории г. Астаны толщи слабых водонасыщенных грунтов в мягкопластичном, текучепластичном и текучем состоянии. Результаты физикомеханических свойств грунтов по результатам лабораторных и полевых исследований представлены в таблице 1.

На рисунке 2 представлен график стандартного уплотнения, показывающий зависимость изменения плотности сухого грунта (ρ) от влажности (w).

3. Компрессионные испытания грунтов.

Деформация грунта природного сложения представляет билинейную зависимость, характеризующуюся модулем упругой деформации и модулем уплотнения. При этом упругая деформация эторезультат структурной прочности грунта, образец в нарушенном состоянии структурной прочностью не обладает, следовательно, возникающие деформации при нагружении такого грунта

193