2208
.pdfгде Кдин – динамический коэффициент, принимаемый равным 1,3; допускается принимать Кдин в зависимости от осевой массы автомобиля; при осевой массе 10 т [8] Кдин = 1,06;
Qн – номинальная статическая нагрузка на колесо данной оси,
Qн = 57,5 кН:
Qд = 1,06·57,5 = 60,95 кН.
|
|
R |
60,95/0,1 3,14 0,8 15,6 см |
|
||||
растяжения |
|
|
|
|
|
|||
|
Поскольку расчет выполняется методом подбора, примем об- |
|||||||
Сщую требуемую толщ ну покрытия 22 см. |
|
|
|
|||||
|
При этом упругая характеристика плиты |
|
|
|
||||
|
|
lу 22 3 |
32000(1 0,32)/6 100(1 0,22) |
81,36см. |
||||
|
Напряжен |
|
в плите составят |
|
|
|
||
|
|
60,95 1,0 60 0,66 1,05 |
|
15,6 |
|
|||
σpt |
|
222 0,80 |
0,0592 0,2137lg |
|
|
1,39МПа. |
||
|
||||||||
|
|
|
81,36 |
|
|
Расчетное сопротивление |
етона на растяжение при изгибе оп- |
||||
ределяют по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
Rрир |
Btb Kн.п. Ку КF , |
|
(11) |
||
где Вtb – класс бетона на растяжение при изгибе; |
|
|
||||
|
Кн.п – коэффициентбАнабора прочности со временем; для бетона |
|||||
естественного твердения |
для |
районов с |
умеренным |
климатом |
||
Кн.п =1,2; для условий сухого и жаркого климата Кн.п =1,0; для пропа- |
||||||
ренного – Кн.п =1; |
|
|
И |
|||
|
|
|
|
|||
|
Ку – коэффициент усталости бетона при повторном нагружении; |
|||||
|
|
|
Д-0,063 |
(12) |
||
где |
|
Ку = 1,08·(ΣNp) |
. |
|
||
– суммарное расчетное число приложения приведенной рас- |
||||||
четной нагрузки за расчетный срок службы; |
|
|
|
КF – коэффициент, учитывающий воздействие попеременного замораживания-оттаивания, равный 0,95.
Ку = 1,08·(10277686)-0,063 = 0,362.
Расчетное сопротивление бетона на растяжение при изгибе
Rрир = 3,6·1,2·0,362·0,95 = 1,485 МПа.
71
Коэффициент прочности
|
|
|
|
R |
расч |
|
|
|
|
Кпр |
|
ри |
. |
(13) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
σp |
|
||
Коэффициент прочности |
|
|
|
||||
С |
Кпр |
1,485 |
1,07. |
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
1,39 |
|
|
|
||
При заданной общей толщине покрытия 22 см полученный рас- |
|||||||
четом коэфф ц ент прочности Кпр = 1,07 больше требуемого 1,0. |
|
||||||
при |
|
|
|
||||
Вывод. |
При расчетной толщине бетонного покрытия в 22 см |
|
|||||
прочность |
зг |
бе обеспечена. |
|
|
|
||
|
7. Вар анты усиления дорожной одежды |
|
|||||
бА |
|
||||||
|
А. Ус лен е монолитным цементобетоном |
|
|||||
В соответств |
с п. 4.23 [9] усиление сборных покрытий произ- |
водят сборными покрытиями или монолитным армобетоном. Все типы покрытий допускается усиливать асфальтобетоном.
Проектом усиления покрытия следует предусматривать предва- |
|
рительное исправление основания и восстановление разрушенного |
|
покрытия, а также восстановление и развитие водосточно-дренажной |
|
|
Д |
сети, а в случае отсутствия сети решить вопрос о целесообразности ее |
|
устройства. |
|
Для усиления жёстких покрытий асфальтобетонном в верхнем |
|
слое рекомендуется в зависимости от климатических условий и кате- |
гории нормативной нагрузки применять типы и марки смесей в соот- И
ветствии с ГОСТ 9128.
Применение пористых асфальтобетонных смесей на водонепроницаемых основаниях не допускается.
В целях снижения вероятности образования в слое усиления из асфальтобетона отраженных трещин предусматривают армирование асфальтобетона.
Для армирования рекомендуется применять полимерные сетки.
Следует предусматривать укладку сеток на существующее покрытие с приклеиванием к покрытию вязким битумом.
При усилении жестких покрытий асфальтобетоном предусматривают:
72
- устройство выравнивающего слоя из песчаного асфальтобетона, если существующее покрытие имеет неровности высотой более
3 см;
- тщательную очистку поверхности существующего покрытия и обработку его разогретым или разжиженным битумом или битумной эмульсией для обеспечения сцепления слоя асфальтобетона с покры-
Сна воздейств е верт кальных нагрузок от расчетного автомобиля. Расчетными предельными состояниями жестких покрытий яв-
тием.
Для сборных покрытий применяют класс бетона Вtb = 3,6 МПа;
Еb = 3,2·10 МПа (табл. П.1.2 [9]).
Расчет покрыт й производят по методу предельных состояний
ляются:
бетонных армо |
етонных – предельное состояние по прочности; |
железобетонных |
с ненапрягаемой арматурой – предельные со- |
по прочности |
раскрытию трещин; |
|
стояния |
|
|
железобетонных с напрягаемой арматурой – предельные состоя- |
||
ния по образован ю трещин. |
|
|
Предлагается выполнить усиление цементобетоном. В качестве |
||
б |
Вtb = 3,6. В этом |
|
слоя усиления используем тяжелый бетон класса |
||
случае общая толщина цементо етонного покрытия с учетом толщи- |
||
ны сборных покрытий |
-14 должна составить |
|
В соответствииПАГс п. 3.5 [4] при усилении жестких покрытий бетоном или армобетоном требуемую толщину слоя усиления следует определять расчетом и принимать не менее 0,2 м.
hусил = 22,0 – 14,0 = 8 см.
При таком усилении необходимо предварительно снять сущест-
вующее асфальтобетонное покрытие толщиной 6 см. |
|
Д |
|
При устройстве двухслойных покрытий методом сращивания |
|
разделительная прослойка не устраивается. |
|
Жесткие монолитные покрытия следует разделять на отдельные |
|
плиты в плане деформационными швами. |
|
Двухслойные покрытия, как правило, следует устраивать с со- |
|
|
И |
вмещением швов в слоях. В отдельных случаях допускается устраивать двухслойные покрытия с несовмещением швов.
Деформационные швы жестких покрытий должны быть защищены от проникновения поверхностных вод и эксплуатационных жидкостей, а также от засорения их песком, щебнем и другими твердыми материалами. В качестве заполнителей швов должны использо-
73
ваться специальные герметизирующие материалы горячего и холодного применения, отвечающие ведомственным требованиям деформативности, адгезии к бетону, температуроустойчивости, химической стойкости, липкости к пневматикам авиационных колес и усталост-
ным деформациям, соответствующим условиям их применения.
Спри част чном фрезеровании асфальтобетона
Расстояния между поперечными деформационными швами сжатия (длина плит) не должны превышать 5 м для монолитных покры-
тий толщ ной менее 30 см.
Б. Вар ант ус лен я одежды монолитным цементобетоном
Рассмотр м вар ант усиления существующей дорожной одежды монол тным цементо етонном, сохранив часть асфальтобетонного
ческим пробоснованоч нам. Из-за изменения износа поверхности и неравномерной осадки отдельных плит в процессе эксплуатации дороги тол-
слоя. Это |
тем, что о еспечить полное удаление асфальто- |
|
бетонного слоя |
|
плит П Г-14 затруднено по технологи- |
поверхности |
|
щина фрезерования асфальтоАетона будет задета, и плита может быть повреждена. Это приведет к поломке фрезерного агрегата и нарушению несущей спосо ности плит. В этом случае трудно обеспечить сращивание монолитного слоя усиления с плитой и не гарантируется
плитой и будет работать самостоятельноюД.
надежный контакт.
Рассмотрим вариант частичного фрезеровния асфальтобетона на толщину 3 – 4 см. На поверхности плиты ПАГ-14 сохраняется слой асфальтобетона. В этом случае укладываемый слой усиливаемого мо-
нолитного цементобетона не будет обеспечиваться сращиванием с И
Между покрытием и основанием при необходимости укладывают выравнивающий слой из обработанных вяжущими зернистых материалов, который в качестве конструктивного слоя одежды не рассматривается и в расчетах не учитывается.
Толщину слоя цементобетона найдем из условия, что суммарная цилиндрическая жесткость плиты и слоя усиления должна соответст-
вовать требуемой толщине плиты 22 см.
ЕОБЩ |
h3 |
Е |
ПАГ 14 |
h3 |
|
|
Е |
h3 |
, |
(14) |
|
|
|
|
|
ПАГ 14 |
|
|
У |
У |
|||
|
|
|
12 (1 μ2) |
12 (1 μ2) |
|||||||
12 (1 μ2 ) |
|
|
|
|
74
где ЕОБЩ – модуль упругости требуемой толщины покрытия; ЕПАГ-14 - модуль упругости материала плиты ПАГ-14; ЕУ – модуль упругости монолитного бетона слоя усиления; h ПАГ-14 – толщина плиты ПАГ-14;
h У – требуемая толщина слоя бетона усиления.
Для усиления будем использовать тяжелый бетон класса |
|
СибАДИ |
|
Вtb = 3,6 МПа с модулем упругости Еb = 3,2·10 МПа. |
|
Требуемая толщ на составит 17 см. |
|
При ус лен |
жестких покрытий бетоном или армобетоном |
минимальную толщ ну слоя следует принимать не менее 0,2 м. |
|
В. Усиление асфальтобетоном |
|
В качестве слоя |
ус ления используем горячий плотный асфальтобетон |
для слоев покрыт я по ПНСТ 184 на БНД по ГОСТ 33133, на битуме БНД70/100.МодульупругостиЕаb=3300 МПа,Rab=2,4МПа(табл.П.4.1)[7].
Толщ ну слоя покрытия с цементобетонным основанием рассчитывают з услов я прочности [3]
Кпр |
|
R |
рирасч |
|
|
|
|
|
, |
(15) |
|
σp |
|
||||
|
|
σt |
|
где σр – вычисляется по формуле при Kt =1, определяемом исходя из условий эксплуатации.
Толщина слоя при этом определяется в зависимости от величины сцепления между слоями асфальтоцементобетона. При гарантированном надежном во времени сцеплении учитывается совместная работа слоев на изгиб, при которой расчетная или эквивалентная толщина слоя
Нэ |
h ha |
3 |
Ea |
, |
(16) |
|
|||||
|
|
|
E |
|
где h – толщина нижнего слоя из цементобетона; ha – толщина верхнего слоя из асфальтобетона;
Ea – расчетный эквивалентный модуль упругости асфальтобетона.
ha (Нэ h) 3 |
E |
, |
(17) |
|
|||
|
Ea |
|
При найденной расчетной толщине плиты 22 см определим толщину асфальтобетонного слоя усиления
75
|
h (22,0 14,0) 3 |
32000 |
17,06 17 см. |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
a |
|
|
|
3300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Это соответствует требованиям [9], где общая минимальная |
||||||||||||
толщина слоев асфальтобетона должна быть равна 16 см. Для усиле- |
|||||||||||||
ния жестких покрытий должны применяться плотные смеси асфаль- |
|||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тобетона. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уществующая толщина слоя асфальтобетона 6 см, тогда необ- |
||||||||||||
ходимо выполн ть ус ление плотным асфальтобетоном толщиной |
|||||||||||||
|
|
h = 17 – 6,0 = 9,0 см. |
|
|
|
||||||||
усил |
|
|
|
|
|
|
|
|
Напряжение от |
||||
|
Провер м прочность основания на коробление. |
||||||||||||
перепада температур по толщине нижнего цементобетонного слоя оп- |
|||||||||||||
ределяют по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
σt |
α E tб |
, |
|
|
|
|
(18) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
б |
|
|
|
|
||||||||
где |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ha |
ω |
|
ha |
ω |
|
|
|||||
|
t |
А е |
2ata 1 е |
|
|
2atб |
|
|
|||||
|
|
А |
|
||||||||||
|
|
П |
|
|
|
|
|
, |
(19) |
АП – перепад температуры в течение суток на поверхности асфальто етонного покрытия, °С, определяемый в зависимости от района строительстваД(П.4.11[9]), П = 15,5;
ω – угловая частота суточных колебаний температуры, рад/ч;
АП =0,26 рад/ч;
аtа, аtб – коэффициенты температуропроводности соответственно асфальтобетонаицементобетона; а =0,002м /ч; а =0,004м /ч.
α– коэффициент линейной температурнойИдеформации бетона, 1/°С, α =0,00001 1/ °С. tа tб
σt 0,00001 32000 2,15 0,344 МПа. 2
Коэффициент прочности с учетом температурных напряжений
1,64 Кпр 1,26 0,344 1,02.
76
Полученный коэффициент прочности существующей плиты Кпр = 1,02 больше требуемого 1,0 [9].
Вывод. Условие прочности цементобетонной плиты по температурным напряжениям обеспечено.
Г. Проверка слоя асфальтобетона на действие расчетной нагрузки
Толщ ну верхнего слоя покрытия из асфальтобетона проверяют из услов я работы на прочность при действии расчетной нагрузки по [9], отражающей растяжение асфальтобетона в поперечном направле-
в пр зме ш р ной поверху 2R, понизу (2R+2ha) и высотой ha: |
|
|||||||
С |
|
μ |
a |
[Q (R h )2 |
π C |
a |
, |
(20) |
Rd Kya |
|
|
a |
|
||||
|
|
ha (2R ha ) |
|
|||||
где Rd – сопрот влен е |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
на растяжение при изгибе |
нии (см. [8]), Rdасфальтобетона=2,4 МПа;
Kya – коэфф ц ент усталости (учитывающий многократное при-
ложен е нагрузки в течение суток) [8], Kya =0,9;
μa – коэффициент Пуассона для асфальтобетона, μa =0,22;
Ca – сцепление между слоем асфальтобетона и цементобетона, не превышающее сцепление внутри слоя асфальтобетона (допускаемое
напряжение по сдвигу), Ca =0,285 (по интерполяции).
10 3 |
Д |
|||
0,22(60,95 (0,195 0,17)2 3,14 0,285 103) |
|
|||
2,4 0,9 |
|
А |
0,23МПа. |
|
|
|
0,17(2 0,195 0,17) |
|
|
Вывод. |
Условие прочности асфальтобетонного покрытия слоя |
|||
усиления дорожной одежды выполняется. |
И |
|||
|
|
Общая толщина асфальтобетонных слоев на основаниях из материалов, обработанных неорганическими вяжущими, должна быть не менее 18 см [8].
На участках существующих жестких покрытий, имеющих сквозные трещины или швы со средним расстоянием между ними менее 4 м, рекомендуется применять сплошное армирование асфальтобетона сетками, в остальных случаях – ленточное армирование над трещинами или швами бетонных плит.
При ленточном армировании ширина сеток принимается равной 1,2 – 2,0 м над поперечными и продольными швами.
77
Примечание. Большие размеры принимают для I – III, меньшие для IV – V дорожно-климатических зон.
Арматурная сетка укладывается между верхними и нижними слоями асфальтобетонных покрытий в многослойных конструкциях усиления или между существующими жестким покрытием и асфальтобетонным слоем усиления.
СибАДИЕсли в конструкции покрытия предусматривается выравнивающий слой, то сетка укладывается на него.
Для обеспечен я сцепления асфальтобетона с существующим покрыт ем следует предусматривать обработку очищенной поверхности покрыт я разогретым или разжиженным битумом, или битумной эмульс ей с расходом 0,6 – 0,8 кг/м2.
Исправлен е рельефа (местных неровностей и уклонов) существующ х покрыт й следует производить как за счет устройства отдельных выравн вающ х слоев, так за счет устройства слоя усиления переменной толщ ны.
Верхн й слой покрытия целесообразно устроить из щебеночномастичного асфальто етона по ГОСТ 31015–2002 «Смеси асфальтобетонные и асфальто етон ще еночно-мастичный».
Заключение
Использование настоящих методических указаний позволит студентам освоить технологию проектирования автомобильных дорог с использованием программного продукта Robur. Этот программный продукт можно использовать и при проектировании городских дорог. Конечно, на этом не заканчивается проектирование дороги. Необходимо запроектировать дорожную одежду, разработать вопросы организации и безопасности движения. Рассмотренные вопросы усиления жестких дорожных одежд позволяют выполнить расчет усиления как
цементобетоном, так асфальтобетоном. Надеемся, что студенты, ос-
воив настоящую методику автоматизированного проектирования автомобильных городских дорог, смогут повышать свое профессиональное мастерство и использовать обновленные программы в производственных условиях.
78
Библиографический список
1.СП 34.13330.2012. Автомобильные дороги. – М. : ООО «Аналитик», 2013. – 112 с.
2.П 42.13330.2011. Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений: актуализированная редакция СНиП
2.07.01–89*. [Электронный ресурс]. – Введ. 2011–05–20 // Кодекс. Тех-
СибАДИэксперт. – М. : Минрегион России: ОАО «ЦПП», 2011.
3. Изыскан я проектирование автомобильных дорог : учебник /под ред. Г.А. Федотова, П.И. Поспелова.– М. : Высшая школа, 2009. – Кн. 1.
– 646 с.
4. ГО Т 32960–2014. Дороги автомобильные общего пользования. Норма- т вные нагрузки. Расчетные схемы нагружения. Введ. 2015–07–01.
5. ГО Т Р 52398–2005. Классификация автомобильных дорог. – Введ. 2006–05–01. – М. : Стандартинформ, 2006. – 3 с.
6. ГО Т Р 52399–2005. Геометрические элементы автомобильных дорог. –
Введ. 2006–05–01. – М. : Стандартинформ, 2006. – 11 с.
7. ПНСТ 265–2018. Дороги автомобильные общего пользования. Проектирован е нежестк х дорожных одежд. – Введ. 2018–05–25.
8. МОДН-2. Межгосударственные отраслевые дорожные нормы. Проектирован е нежестк х дорожных одежд. – Введ. 2001–04–15.
9. Методические рекомендации по проектированию жестких дорожных одежд. – Введ. 2003–12–03.
10.ОДН 218.1.052–2002. Отраслевые дорожные нормы. Оценка прочности нежестких дорожных одежд. – Введ. 2002–11–19.
11.ГОСТ 9128–2013. Смеси асфальтобетонные, полимерасфальтобетонные, асфальтобетон, полимерасфальтобетон для автомобильных дорог и аэро-
дромов. Технические условия. – Введ. 2014–11–01.
12.Перова, К. А. Система расчета дорожных одежд IndorPavement: руководство пользователя / К.А. Перова, .В. Скворцов, Е.Е. Руковишникова. – Томск :
Изд-во Том. ун-та, 2009. – 218 с.
13. Расчет дорожных одежд в программе IndorPavement: методические указания для студентов специальности 270205 «Автомобильные дороги аэродромы»/ сост. В.А. Шнайдер. – Омск : СибА И,2011. – 96 с.
79