4.2. Изменение термодеформационных процессов на стадии нагрева при традиционных способах точечной сварки

Описанные выше методики расчета основных термодеформационных процессов, протекающих в зоне сварки на стадии нагрева, предоставляют возможность определить их количественные значения в любой момент процесса формирования соединения при заданных параметрах режима сварки. Практически, это означает, что решение уравнений (3.11) или (3.17) относительно диаметра уплотняющего пояска при заданных параметрах режима сварки позволяет проводить численные эксперименты.

Моделированием процессов формирования точечных сварных соединений как при традиционных способах сварки, так и при способах сварки с обжатием периферии соединения по описанным выше методикам расчетов подтверждается существующее мнение [3, 16] о том, что формирование точечных соединений происходит по единой схеме, несмотря на изменение значимости влияния отдельных термодеформационных процессов, протекающих в зоне сварки, на формирование соединения на отдельных этапах цикла сварки, а также различия количественных их параметров. Так, во всех случаях контактной точечной сварки сохраняется временная последовательность протекания отдельных термодеформационных процессов в зоне сварки, значимость их влияния на процесс формирования соединения и характер изменения при сварке: температура металла в зоне сварки во время импульса сварочного тока, хотя и неравномерно, всегда увеличивается; среднее значение давления в свариваемом контакте, напряжения в площади уплотняющего пояска, а после начала плавления металла в свариваемом контакте и давление в ядре всегда уменьшаются по величине; разупрочнение металла в зоне сварки всегда возрастает, что сопровождается его пластическим течением и непрерывным увеличением площади свариваемого контакта [203…206, 210…212, 218, 243].

4.2.1. Изменение параметров термодеформационных процессов при традиционных способах точечной сварки

Из всех параметров процесса точечной сварки к настоящему времени экспериментально измерено с достаточной степенью надежности только изменение в процессе формирования соединения диаметра уплотняющего пояска, размеров ядра расплавленного металла и температуры в контактах электрод–деталь. Сведения об остальных в большинстве носят предположительный характер.

Решение уравнения (3.11) термодеформационного равновесия процесса формирования соединения для традиционных способов сварки впервые (алгоритм показан на рис. 4.1) позволило рассчитать изменение в процессе КТС параметров основных термодеформационных процессов, определить их взаимовлияние и влияние на устойчивость процесса сварки. При этом установлено следующее (рис. 4.5) [203…206, 214…216, 218].

В процессе формирования точечного сварного соединения на стадии нагрева во время t_СВ действия импульса сварочного тока происходит уменьшение среднего давления Р_СРt в контуре контакта деталь–деталь, сопровождаемое его пластическим течением и непрерывным увеличением площади (диаметра d_Пt ) свариваемого контакта (рис. 4.5, а). Это является следствием того, что среднее значение напряжений в контуре уплотняющего пояска σ_СРt, а после начала плавления металла в свариваемом контакте и давление Р_Яt в ядре, уменьшаются по величине. Причем, до начала плавления металла средние значения давления Р_СРt и напряжений σ_СРt в контакте деталь–деталь совпадают по величине.

Основными факторами, определяющими такое изменение напряжений в контуре уплотняющего пояска σ_СРt и давление Р_Яt в ядре, являются разупрочнение металла в зоне сварки, которое проявляется в уменьшении его сопротивления пластической деформации σ_Дt, а также уменьшение ширины уплотняющего пояска b_Пt, равной b_Пt = (d_Пt – d_Яt)/2 (см. зависимости (3.51) и (3.59)), из-за более быстрого увеличения диаметра ядра d_Яt по сравнению с увеличением диаметра d_Пt уплотняющего пояска.

О сновным фактором, определяющим уменьшение сопротивления пластической деформации металла в зоне сварки σ_Дt является его разупрочнение вследствие увеличения температуры Т_Дt (рис. 4.5, а), которое по своему влиянию не только полностью компенсирует, но и превосходит упрочняющее действие монотонно увеличивающейся в процессе формирования соединения степени пластической деформации. Кроме того, уменьшению в процессе КТС сопротивления пластической деформации металла в зоне сварки σ_Дt способствует и уменьшение при сварке скорости пластической деформации u_t.

Монотонное изменение в процессе КТС напряжений в контуре уплотняющего пояска σ_СРt и давления Р_Яt в расплавленного металла ядре не приводит к нарушению термодеформационного равновесия в площади свариваемого контакта. Оно сопровождается лишь изменением в его площади характера силового взаимодействия деталей (рис. 4.5, в).

Так, в приведенном на рис. 4.5 примере, детали в месте сварки собраны с зазором δ = 0,5 мм. Поэтому в соответствии с уравнением (3.11) усилие сжатия в площади свариваемого контакта F_Ct (3.21) меньше усилия сжатия деталей электродами F_Эt, на величину F_Дt (см. зависимость (2.5)), затраченную на деформацию деталей при их сближении до соприкосновения поверхностей. В течение все процесса КТС усилие сжатия в свариваемом контакте F_Ct меньше усилия сжатия деталей электродами F_Эt на величину F_Дt и в данном случае остается неизменным.

До начала плавления металла все усилие F_Ct сжатия в свариваемом контакте уравновешивается металлом, находящимся в твёрдой фазе. В этом случае все усилие в площади свариваемого контакта F_Ct уравновешивается напряжениями, интегральная сумма которых в площади уплотняющего пояска равна усилию F_Пt, т. е. в этот период согласно зависимостям (3.10) и (3.21) F_Ct = F_Пt.

В период после момента t_НП начала плавления металла в свариваемом контакте до окончания импульса тока (при t_НП < t ≤ t_СВ) часть усилия сжатия в свариваемом контакте F_Ct уравновешивается давлением Р_Яt расплавленного металла в ядре, которое по его площади развивает усилие F_Яt (3.9), а часть — напряжениями в уплотняющем пояске, которые по его площади составляют усилие F_Пt (3.10). При этом, несмотря на уменьшение давления в ядре Р_Яt в процессе его формирования, усилие F_Яt в его площади увеличивается, что обусловлено более быстрым увеличение площади ядра по сравнению с уменьшением в нем давления. Поэтому по мере роста ядра происходит перераспределение усилий сжатия в свариваемом контакте при неизменной величине F_Ct: доля усилия F_Ct, уравновешиваемая в его площади усилием F_Яt, увеличивается, а доля, уравновешиваемая в площади уплотняющего пояска усилием F_Пt, уменьшается на величину F_Яt.

Такое взаимосвязанное изменение параметров термодеформационных процессов, протекающих в зоне сварки, и параметров силового взаимодействия деталей в площади свариваемого контакта обеспечивает устойчивое формирование соединения в условиях их непрерывного изменения при КТС.