Значения rЭэ к в конце процесса ктс

Материал	Толщина деталей, мм
	0,3	0,5	1	1,5	2	2,5
Д16АТ	18	16	13	11	10	8
Л62	76	48	30	24	20	18
08 кп	150	135	115	100	90	75
30ХГСА	115	145	125	110	100	90
Х15Н5Д2Т	145	165	135	120	110	100
12Х18Н10Т	215	185	150	130	120	110
ОТ4-1	240	210	165	145	133	120
Примечание. Данные приведены для двух деталей одинаковой толщины с минимальным диаметром ядра

Таким образом, основным фактором, дестабилизирующим электрическое сопротивление зоны сварки (участка электрод–электрод) и, в конечном итоге, параметры качества получаемых соединений, является в основном электрическое сопротивление контактов. Поэтому при приближённых технологических расчётах, например, сварочного тока по зависимости (1.11), сопротивление зоны сварки r_ЭЭ обычно принимают равным его значению в конце процесса КТС r_ЭЭК. [3]

Для упрощения расчета r_ЭЭ = 2r_Д (при сварке двух деталей одинаковой толщины) используют условную схему термодеформационного состояния металла зоны сварки. В частности, учитывая, что в контакте электрод–деталь его диаметр d_KЭД примерно равен диаметру рабочей поверхности электрода d_Э (d_KЭД ≈ d_Э) (см. табл. 1.1), а диаметр контакта деталь–деталь d_KДД приближённо равен диаметру уплотняющего пояска d_П (d_KДД ≈ d_П) и то, что d_Э мало отличается от d_П, условно принимают d_П ≈ d_Э (где d_П ≤ 1,2 d_Я). Кроме того, принимают также, что сопротивления контактов r_ЭД и r_ДД равны нулю.

При таких допущениях определяемое сопротивление r_ЭЭ представляют как сумму сопротивлений двух условных пластин одинаковой толщины s, каждая из которых нагрета до некоторой средней температуры Т₁ и Т₂ (рис. 2.24). Тогда искомое сопротивление r_ЭЭК определяется следующей зависимостью [3]:

. (2.18)

Удельные электросопротивления деталей ρ₁ и ρ₂ (см. рис. 2.23) определяют соответственно по температурам Т₁ и Т₂ для полулистов, прилегающих к электродам и контакту деталь–деталь соответственно (рис. 2.24). В частности, при сварке деталей из низкоуглеродистых сталей Т₁ и Т₂ принимают соответственно равными 1200 и 1500 °С, а для алюминиевых сплавов — 450 и 630 °С. Коэффициент k_P, учитывающий неравномерность нагрева деталей, для сталей принимают равным ~ 0,85, для алюминиевых и магниевых сплавов — ~ 0,9. При сварке деталей толщиной 0,8…3 мм коэффициент А. С. Гельмана А_Г (см. рис. 2.20) принимают равным ~ 0,8 [3].

Значения сопротивлений, рассчитанные по зависимости (2.18), как правило, согласуются с экспериментальными данными, в частности, приведенными в табл. 2.4.

Таким образом, электрическая проводимость зоны сварки, определяемая электрическим сопротивлением свариваемых деталей и контактов электрод–деталь и деталь–деталь, зависит от большого числа технологических факторов точечной сварки и отличается значительной нестабильностью, в первую очередь, из-за нестабильности электрических сопротивлений контактов электрод–деталь и деталь–деталь. Поэтому при приближенных решениях технологических задач КТС проводимость зоны сварки оценивают по электрическому сопротивлению только свариваемых деталей.