- •Основы теории и технологии контактной точечной сварки
- •Введение
- •В данной работе сделана попытка обобщить теоретические и технологические разработки способов ктс с программированным воздействием на зону формирования точечных сварных соединений.
- •1. Сущность и технологии традиционных способов контактной точечной сварки
- •1.1. Двусторонняя точечная сварка, ее разновидности и основные параметры точечных сварных соединений
- •1.2. Основные технологические приемы контактной точечной сварки
- •1.2.1. Термодеформационные процессы, протекающие в зоне сварки и общая схема формирования точечного сварного соединения
- •1.2.2. Технологические приемы традиционных способов контактной точечной сварки
- •1.2.3. Контактная точеная сварка с обжатием периферийной зоны соединений
- •1.3. Параметры режимов — факторы регулирования процесса точечной сварки
- •1.3.1. Время сварки
- •1.3.2. Сила сварочного тока
- •1.3.3. Усилие сжатия электродов
- •1.3.4. Форма и размеры рабочих поверхностей электродов
- •1.3.5. Критерии подобия для определения режимов сварки
- •2. Основные Процессы, протекающие при контактной точечной сварке
- •2.1. Сближение свариваемых деталей
- •2.1.1. Деформирование свариваемых деталей при их сближении
- •2.1.2. Влияние деформирования деталей на усилие сжатия в свариваемом контакте
- •Допускаемая величина зазоров при ктс
- •2.1.3. Экспериментально-расчетный метод определения усилия деформирования деталей при их сближении
- •2.2. Формирование контактов при сжатии деталей электродами
- •Значения fд при различных сочетаниях s, t, u и δ
- •2.2.1. Формирование механических контактов
- •2.2.2. Формирование электрических контактов
- •2.3. Электрическая проводимость зоны сварки.
- •2.3.1. Электрические сопротивления контактов при точечной сварке
- •2.3.2. Электрические сопротивления собственно свариваемых деталей
- •2.3.3. Общее электрическое сопротивления зоны сварки
- •Значения rЭэ к в конце процесса ктс
- •2.4. Нагрев металла в зоне сварки и методы количественной его оценки
- •2.4.1. Источники теплоты в зоне формирования сварного соединения
- •2.4.2. Температурное поле в зоне формирования соединения
- •2 .4.3. Тепловой баланс в зоне сварки и расчет сварочного тока
- •2.5. Объемная пластическая деформация металла в зоне формирования точечного сварного соединения
- •2.5.1. Методики экспериментальных исследований макродеформаций металла в зоне сварки
- •2.5.2. Характер пластических деформаций металла в зоне сварки на стадии нагрева
- •3. Математические модели основных термодеформационных процессов, протекающих в зоне точечной сварки
- •3.1 Термодеформационное равновесие силовой системы электрод - детали – электрод при традиционных способах сварки
- •3.2. Термодеформационное равновесие силовой системы электрод-детали-электрод при контактной точечной сварке с обжатием периферийной зоны соединения
- •3.2.1. Способ контактной точечной сварки с обжатием периферийной зоны соединений вне контура уплотняющего пояска
- •3.2.2. Математическая модель термодеформационного равновесия процесса контактной точечной сварки с обжатием периферийной зоны соединения
- •3.3. Оценка теплового состояния зоны сварки на стадии нагрева
- •3.3.1 Экспериментально - расчетный метод оценки теплового состояния зоны сварки на стадии нагрева
- •3.3.2 Методики расчетного определения размеров ядра и средних значений температуры в зоне сварки
- •3.4.1. Методика расчета среднего значения нормальных напряжении в контакте деталь - деталь
- •3.4.2. Методика расчета давления расплавленного металла в ядре
- •3.5. Методики определения параметров термодеформационных процессов в условиях формирования точечного сварного соединения
- •3.5.1. Сопротивление пластической деформации металла в условиях деформирования при повышенных температурах
- •3.5.2 Определение степени и скорости пластической деформации металла в зоне точечной сварки
- •4. Математическое моделирование процессов формирования точечных сварных соединений
- •4.1. Методики расчета изменения диаметра уплотняющего пояска в процессе контактной точечной сварки
- •4.1.1. Методика расчета изменения диаметра уплотняющего пояска при традиционных способах контактной точечной сварки
- •4.1.2. Методика расчета изменения диаметра уплотняющего пояска при контактной точечной сварки с обжатием периферии соединения
- •4.2. Изменение термодеформационных процессов на стадии нагрева при традиционных способах точечной сварки
- •4.2.1. Изменение параметров термодеформационных процессов при традиционных способах точечной сварки
- •4.2.2. Особенности термодеформационных процессов при точечной сварке с обжатием периферийной зоны соединения
- •4.2.3. Влияние режимов сварки на параметры термодеформационных процессов, протекающих в зоне формирования соединения
2.4. Нагрев металла в зоне сварки и методы количественной его оценки
Для решения технологических задач точечной сварки в большинстве случаев требуется определить количество теплоты, выделившееся в зоне сварки, и распределение в ней температуры. Характер температурного поля в зоне формирования соединения определяют в основном два процесса, одновременно протекающие и противоположно направленные: тепловыделение сварки и теплопередача из нее в окружающий холодный металл и электроды [2…4, 158].
Наиболее точные значения параметров тепловыделения и распределения температуры получают путем решения дифференциальных уравнений распределения потенциалов и теплопроводности. Вместе с тем, при проектировании технологий КТС в основном применяют приближенные инженерные методики расчетов этих параметров, поскольку они более наглядно отражают тепловые процессы, которые протекают в зоне формирования точечного сварного соединения, и, в ряде случаев, вполне удовлетворяют по точности расчетов.
2.4.1. Источники теплоты в зоне формирования сварного соединения
При КТС в зоне сварки действует несколько источников теплоты. Нагрев металла в зоне сварки происходит в основном за счет генерирования теплоты в свариваемых деталях, а также на электрических сопротивлениях участка электрод–электрод, при прохождении через них электрического тока (рис. 2.25).
Основное количество теплоты, выделяющейся при прохождении сварочного тока, в процессе точечной сварки (> 90 % от общего его количества QЭЭ, выделяющегося за цикл сварки в зоне формирования соединения на участке электрод–электрод [3]) происходит в свариваемых деталях, где действует ее источник, распределенный в объеме металла деталей, проводящем электрический ток.
Линии электрического тока j в свариваемых деталях претерпевают заметные искривления, вследствие чего площадь элементарной силовой трубки тока ΔS меняется в зависимости от ее длины dl. С учетом этого суммарное количество теплоты QД, которое выделяется в деталях на собственно их сопротивлениях rД, может быть определено по закону Джоуля – Ленца, записанному следующим образом [4, 13]:
, (2.19)
где j — плотность тока; ρ — удельное электрическое сопротивление металла свариваемых деталей, по которому протекают линии тока j; S — площадь сечения, по которому растекаются линии тока; T и t — координаты температуры и времени.
Кроме того, некоторое количество теплоты (< 10 % от QЭЭ [3]) генерируется в контактах деталь–деталь и электрод–деталь и в областях прилегающим к ним, где, хотя и в относительно короткий период (~ 0,1tСВ), действуют ее плоские источники. В них генерируется теплота QМГ за счет электрического сопротивления микровыступов rМГ(T), непосредственно образующих контакт, которое в процессе сварки относительно быстро уменьшается вплоть до нулевых значений из-за деформирования (смятия) микровыступов вследствие их разупрочнения при увеличении температуры T, а также теплота QПЛ, которая генерируется за счет электрического сопротивления естественных оксидных пленок или (в некоторых случаях практики КТС) в искусственных покрытиях. Для условий КТС, характеризуемых непрерывным изменением силы сварочного тока и температуры металла в зоне формирования соединения, количество теплоты QМГ и QПЛ можно определить соответственно по следующим зависимостям [4, 13]:
, (2.20)
. (2.21)
При точных расчетах, как дополнительные источники теплоты следует учитывать теплоту QПТ, выделяющуюся в контактах электрод–деталь вследствие проявления эффекта Пельтье [9, 10, 159] или же вследствие проявления полупроводниковых свойств окисной пленки [160]. Теплота Пельтье генерируется по границам пленок с металлом или по границам жидкого металла с твердым, или же по границам разнородных металлов. Ее количество может быть определено по зависимости [4, 13]:
, (2.22)
где П(Т) — коэффициент Пельтье для данной границы.
Таким образом, общее количество теплоты QЭЭ, которое выделяется в зоне сварки при протекании через нее сварочного тока IСВ в течение длительности его импульса tСВ (времени сварки) может быть определено как сумма количеств теплоты, выделившейся на указанных выше источниках:
. (2.23)
При приближенных решениях задач технологии КТС, например при определении для конкретных условий сварки ориентировочных значений сварочного тока, теплоту, выделяющуюся в контактах, т. е. QМГ, QПЛ и QПТ, по зависимостям (2.20)…(2.22) не рассчитывают. И вообще ее, как правило, в расчетах не учитывают, или же учитывают усредненно через различные поправочные коэффициенты [2, 3, 15].
Таким образом, в технологических расчетах теплоту, выделяющуюся в зоне сварки QЭЭ, в основном определяют как теплоту QД, выделяющуюся только в свариваемых деталях. Поскольку в большинстве случаев температуру в зоне сварки усредняют, то зависимость (2.19) преобразуют виду
, (2.24)
где IСВ — сила сварочного тока, из которого при усреднении по времени силы сварочного тока IСВ и электрического сопротивления зоны сварки rЭЭ и получают расчетные зависимости типа (1.11) [2, 3].