- •1.Токоведущий контур
- •1.1.Элементы контура и задачи расчёта.
- •1.2. Площадь и размеры сечения шины.
- •1.3. Площадь и размеры сечения гибкого шунта.
- •1.4. Контактные зажимы шинных выводов и внутренних соединений.
- •1.5. Термическая устойчивость шин и гибкого шунта.
- •2. Коммутирующие контакты.
- •2.1 Материал и размеры сечения.
- •2.2 Сила нажатия контактов.
- •2.7 Вибрация контактов.
- •2.8 Износостойкость контактов.
- •3. Дугогашение
- •3.1 Выяснение необходимости иметь какое- либо дугогасительное устройство.
- •3.2 Дугогасительное устройство.
- •3.3 Определение основных параметров дугогашения.
- •3. 4 Выводы.
- •4. Механизм
- •4.1 Кинематический расчёт.
- •4.2 Силовой расчёт.
- •4.3 Динамика механизма.
- •К расчёту динамики механизма
- •5. Электромагнит
- •Магнитные проводимости воздушных промежутков
- •Заключение.
- •Список использованной литературы:
2. Коммутирующие контакты.
Основные требования к контактной системе:
а) при работе аппарата в его номинальном рабочем режиме температура нерабочей поверхности металла коммутирующих контактов не должна превышать предельно допустимой.
б) при больших предельно допустимых для аппаратов токах (пусковых, короткого замыкания и т.д.) коммутирующие контакты должны быть устойчивы, т.е. не должны свариваться, как в замкнутом состоянии, так и при размыкании цепи.
в) при работе аппарата в номинальном рабочем режиме, а также при больших предельных токах коммутирующие контакты должны иметь возможно меньший электрический и механический износ. Вибрация контактов должна быть не больше допустимой.
На основании этих требований задачей расчёта является определение параметров контактной системы: сила нажатия контактов, переходное сопротивление, падение напряжения в переходном сопротивлении, температура контактной площадки ток сваривания контактов, вибрация контактов, износостойкость контактов и т.д.
Исходные данные. Номинальный ток и допустимая температура токопроводящего проводника .
Расчёт
2.1 Материал и размеры сечения.
Для получения приемлемой износостойкости контактов целесообразно применить твёрдотянутую медь М1-тв. Сечение контактов должно быть больше сечение вводных шин с целью увеличения механической прочности и износостойкости контактов. Ширина неподвижного контакта принимается большей, чем подвижного, вследствие подвижных отключений подвижного контакта от центрального положения. По конструктивным соображениям размеры сечения приняты у подвижного контакта и неподвижного .
2.2 Сила нажатия контактов.
Силы нажатия должны быть достаточны не только при рабочем режиме, но и при кратковременных сверхтоках- пусковых, перегрузочных и короткого замыкания, чтобы не было отбросов контактов вследствие электродинамических сил и не было их сваривания вследствие дугообразования при отбросах и вибрации.
Она необходима для того, чтобы температура на поверхности контактов не превышала допустимую, и может быть рассчитана по теоретической зависимости (2-1):
где - сила, отнесённая к одной контактной площадке, так как контакт линейный, считается, что площадок две. , где - температура проводников контура, , arccos (368:380)= arccos 0,965= 0,252 рад, - твёрдость мягкой меди при (по рис. 5-8 [1] ) около , а твёрдой меди почти в 2 раза больше: , для медных токопроводящих проводников.
Для медных контактов электромагнитных контакторов рекомендуется нажатие контактов (таблица 5-7 [1] ). Учитывая значение полученное по теоретической зависимости, для дальнейших расчётов принимают конечное нажатие контактов во включенном состоянии . Начальное нажатие при касании контактов .
2.3 Переходное сопротивление.
В нашем случае деформация пластичная и переходное сопротивление двух точечных площадок при по формуле (2-2):
где для твёрдотянутой меди.
По формуле (2-3), основанной на опытных данных, переходное сопротивление равно:
На рисунке 5-11 [1] по кривой 4 .
Из полученных тремя способами значений переходного сопротивления для дальнейших расчётов принимается .
2.4 Падение напряжения в переходном сопротивлении.
По формуле (2-4):
Эта величина вполне приемлема , где (таблица 5-8 [1]).
Общее падение напряжения в контуре определяется по формуле (2-5):
2.5 Температура контактной площадки.
По формуле (2-5):
здесь , а (температуры рек- ристаллизации меди- по таблице 5-8 [1] ).
2.6 Ток сваривания контактов.
При протекании через коммутирующие контакты токов, значительно больших номинальных (при перегрузках, коротких замыканиях) происходит повышенное нагревание и отброс контактов и они свариваются.
По теоретической зависимости (2-6) граничный (начальный) ток сваривания зависит от постоянной :
здесь , для М1- тв по таблице 5-3 [1], (см. п. 2-2), при по таблице 5-3 [1].
где для твёрдой меди, .
По формуле (2-7), основанной на опытных данных, начальный ток сваривания
здесь по таблице 5-9, п. 3 [1].
На рисунке 5-12 [1] по графической зависимости Л- МТ (3) при . Из трёх полученных значений видно, что ( ), поэтому контакты не расплавятся.