- •Нагнетатели – насосы, вентиляторы и компрессоры. Определение, классификация и области применения в схемах энергоснабжения промышленных предприятий
- •Центробежные насосы, вентиляторы, компрессоры. Принцип действия и устройство. Уравнение Эйлера для центробежных нагнетателей, треугольники скоростей, развиваемый напор
- •Подобие центробежных машин. Коэффициент быстроходности. Формулы пропорциональности
- •Характеристики центробежных насосов, работа на трубопровод. Способы регулирования подачи. Параллельное и последовательное включение центробежных нагнетателей
- •Характеристики центробежных вентиляторов: размерные при постоянной и переменной частоте вращения, безразмерные. Работа вентилятора на сеть и регулирование подачи.
- •Характеристики центробежных компрессоров. Работа на сеть. Особенности регулирования производительности.
- •Параллельная и последовательная работа центробежных насосов. Неустойчивость работы. Помпаж.
- •Явление кавитации в центробежных насосах, способы борьбы с ней. Допустимая высота всасывания.
- •Объемные насосы поршневого типа простого, двойного и многократного действия. Устройство и принцип действия, подача действительная q, теоретическая qt. Графики подачи.
- •Поршневые компрессоры простого, двойного и многократного действия. Устройство, производительность. Влияние мертвого пространства на производительность компрессора.
- •Индикаторная диаграмма поршневого насоса. Средние индикаторные давление, мощность и к.П.Д. Насоса
- •Индикаторная диаграмма поршневого компрессора. Средние индикаторные давление, мощность и кпд компрессора.
- •Способы регулирования подачи (производительности) поршневых насосов и компрессоров. Их сравнительная оценка.
- •Типы, назначение и области применения тепловых двигателей. Принцип работы и основные конструктивные элементы энергетических турбомашин. Классификация и маркировка стационарных паровых турбин.
- •2)По характеру теплового процесса:
- •3)По параметрам пара:
- •4)По числу часов использования:
- •5)По конструктивным особенностям:
- •Потери энергии в турбинной ступени, относительные лопаточный и внутренний к.П.Д.
- •Конструктивные схемы паровых турбин. Рабочий процесс в многоступенчатой турбине. Системы парораспределения и регулирования паровых турбин.
- •Классификация режимов работы турбин. Изменение энергетических характеристик ступеней и отсеков турбин и надежности их работы в нестационарных и переходных режимах.
- •Тепловая схема и рабочий процесс энергетической гту открытого цикла. Конструктивные особенности газовых турбин и газотурбинных установок
- •Основные виды, назначения, принципы действия тепломассообменного оборудования предприятий
- •Рекуперативные теплообменные (т/о) аппараты, конструкции, принципы действия, режимы эксплуатации, основные параметры, характеризующие их эффективность
- •Общее положение теплового расчёта рекуперативных теплообменных аппаратов. Особености теплового расчёта аппаратов с однофазными теплоносителями, с конденсацией и ребристых
- •Гидродинамический расчет т/о аппаратов. Основные геометрические характеристики, определение проходных сечений и скоростей теплоносителей
- •Регенеративные теплообменники, конструкции, принцип действия и основы теплового расчёта
- •Тепломассообменные установки контактного (смешивающего) типа. Конструкции, принцип действия, режимы эксплуатации, основы теплогидравлического расчёта
- •Основы процесса термической деаэрации. Термические деаэраторы, назначение, конструкции, принцип действия и принцип их включения в систему водоподготовки
- •Основы теплогидравлического расчёта и конструирования термических деаэраторов
- •Теплообменники систем теплоснабжения и их конструкции. Схемы взаимного течения и определение температур теплоносителей.
- •Классификация сушимых материалов, сушильных установок и сушильных агентов. Основы расчета статики и кинетики сушки.
- •Принципиальные схемы и конструкции сушильных установок. Построение процесса сушки в hd-диаграмме влажного газа
- •1.Сушильная установка непрерывного действия
- •2.Сушильная установка периодического действия
- •Технологические способы выпаривания растворов. Выпарные аппараты и испарители, их назначение и устройство
- •3. По технологии обработки раствора:
- •Эффективность испарения растворителя в таких
- •Определение нагрузок и производительности компрессорной станции (кс) предприятия. Принципы выбора компрессоров и вспомогательного оборудования (кс).
- •Баланс воды в системах технического водоснабжения предприятия, состав и схемы этих систем.
- •Требования к качеству технической воды, оборудование для охлаждения и обработки воды систем технического водоснабжения. Оборотные системы
- •Газовый баланс и расчет потребления газа предприятием. Устройство системы промышленного газоснабжения. Основа гидравлического расчета и выбора их элементов.
- •Методика расчёта потребности предприятия в холоде. Типы холодильных установок систем холодоснабжения и выбор основного оборудования
- •Выбор хладагента
- •Выбор хладоносителя
- •Выбор расчётного режима
- •Выбор типа и количества компрессоров
- •Выбор и расчёт конденсаторов
- •2. Абсорбционные холодильные машины
- •3 . Пароэжекторная холодильная установка
- •Виды и расчёт тепловых нагрузок предприятия. Годовой график продолжительности тепловых нагрузок и его построение
- •1 Метод расчёта тепловых нагрузок
- •2 Метод расчёта тепловых нагрузок (Соколов).
- •Классификация и характеристики систем теплоснабжения Источники теплоты и теплоносители их особенности и выбор
- •1. По виду теплоносителя:
- •2. По виду потребления:
- •Схемы присоединения абонентских установок отопления и горячего водоснабжения к закрытой водяной тепловой сети.
- •Схемы присоединения абонентских установок отопления и горячего водоснабжения к открытой водяной тепловой сети.
- •Схемы совместного присоединения систем отопления и гвс.
- •Паровые системы теплоснабжения и схемы присоединения абонентских установок потребителей.
- •Методы регулирования отпуска теплоты из систем централизованного теплоснабжения. Температурный график и график расходов сетевой воды.
- •Задачи и методика гидравлического расчета транзитных трубопроводов и разветвленных водяных тепловых сетей
- •Расчёт паропроводов и конденсатопроводов. Подбор оборудования системы пароснабжения. Выбор конденсатоотводчиков
- •2.Пропускная способность паропроводов и конденсатопроводов, кг/с
- •3.Массовые доли пара в смеси конденсата и пара за конденсатными горшками x1и в конце конденсатопровода x2
- •3. Плотность смеси конденсата и пара, кг/м3
- •Пьезометрический график напоров водяной тепловой сети. Гидростатический и гидродинамический режимы её работы
- •Методики теплового расчета теплоизоляции и механического расчета теплопроводов
- •Работа, основные энергетические показатели и принципиальная тепловая схема водогрейной котельной.
- •Работа, основные энергетические показатели и принципиальная тепловая схема паровой котельной.
- •Работа, основные энергетические показатели и принципиальная тепловая схема пароводогрейной котельной.
- •Методика расчёта тепловой схемы котельной и характерные расчётные режимы её работы. Выбор типа и мощности котлов
- •Характерные режимы котельной, на которые необходимо проводить тепловой расчет схемы. При проведении расчётов тепловой схемы котельной рекомендуется проводить их на следующие режимы:
- •Выбор вспомогательного оборудования котельной: тягодутьевые машины, насосы, дымовые трубы, деаэраторы, подогреватели
- •Методика составления и расчета тепловых схем тэц. Выбор оборудования промышленных тэц
- •2. Определение расходов пара и тепла в расчётных точках схемы.
- •Технико-экономические и энергетические показатели источников теплоснабжения предприятий
- •1.Полные и удельные капиталовложения.
- •2. Себестоимость энергии.
- •Вторичные энергоресурсы промышленных предприятий. Котлы утилизаторы. Теплонасосные установки.
- •Энергосбережение в котельных и системах централизованного теплоснабжения( тепловых сетях)
- •Характеристика основных типов тепловых электростанций. Принципиальная технологическая схема тэс, состав основного и вспомогательного оборудования
- •1.Вид отпускаемой энергии.
- •2. Вид используемого топлива.
- •3. Тип основных турбин для привода электрогенераторов
- •4. Начальные параметры пара и вид термодинамического цикла.
- •5. Тип парогенераторов.
- •6. Технологическая структура.
- •7. Мощность тэс
- •8. Связь с электроэнергетической системой.
- •9. Степень загрузки и использования электрической мощности.
- •0Сновы выбора и расчета принципиальной тепловой схемы тэс
- •Энергетический баланс турбоагрегата и тэс. Определение к. П. Д. И удельных расходов теплоты и топлива на выработку и отпуск тепловой и электрической энергии тэс
- •Сущность и энергетическая эффективность теплофикации. Коэффициент теплофикации и его оптимальное значение. Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении
- •Назначение и содержание диаграмм режимов работы теплофикационных паровых турбин различных типов.
- •Топливное хозяйство тэс на твердом топливе. Мазутное и газовое хозяйство тэс. Системы золошлакоудаления
- •Солнечная энергия, ее характеристики. Солнечные энергетические установки. Солнечные электростанции. Системы солнечного теплоснабжения зданий. Солнечные коллекторы, их типы, принципы действия и расчет.
- •Типы ветроэнергетических установок. Ветроэлектростанции. Расчёт идеального ирреального ветряка. Схема ветроэнергетической установки Нет схемы!!!!
- •Геотермальная энергия. Схемы и особенности ГеоТэс. Развитие и геотермальной энергетики в России и мире
- •Способы и устройства использования отходов производства или с/хозяйства для энергоснабжения. Биоэнергетика
- •Виды топлив, их энергетические и технологические характеристики. Способы сжигания топлив и их сравнительный анализ.
- •I. Твердое топливо (тт)
- •5)Влажность:
- •7)Плотность.
- •II. Жидкое топливо.
- •III. Газообразные топлива.
- •Способы сжигания топлив.
- •Тепловой баланс котельных агрегатов, структура тепловых потерь.
- •Теплота сгорания топлива.
- •4 Горение газообразного топлива
- •4.1 Горение предварительно приготовленной однородной горючей смеси
- •4.5 Интенсификация сжигания газообразных теплив
- •5. Горение жидкого топлива
- •5.1 Основные свойства и стадии горения жидких углеводородных топлив
- •5.2 Горение капли жидкого топлива
- •5.3 Продолжительность горения капли топлива
- •5.4 Сжигание жидкого топлива в факеле. Интенсификация горения. Снижение образования токсичных соединений
- •6. Горение твердого топлива
- •6.1 Химическое реагирование углерода
- •6.2 Влияние температуры на процесс горения углерода
- •6.3 Кинетическое уравнение гетерогенного горения
- •6.4 Горение твердого топлива в слое
- •6.5 Горение пылевидного топлива в факеле
4.1 Горение предварительно приготовленной однородной горючей смеси
При ламинарном движении поле скоростей газового потока внутри горелки имеет параболический характер (рис. 21, кривая 1). Так как в горелке давление газовоздушного потока несколько выше атмосферного, то на выходе из горелки происходит расширение струи. При горении расширение струи происходит также в результате повышения температуры горючей смеси при ее нагреве от пламени. Расширение струи вызывает изменение поля скоростей потока в выходном сечении горелки (рис. 21, кривая 2). При развитии струи в объеме топки происходит эжектирование газов из окружающей среды; объем газов в струе по мере ее удаления от устья возрастает, струя расширяется и принимает коническую форму (рис. 21, кривая 3).
Если горючую смесь поджечь вблизи устья горелки, то образующееся пламя будет распространяться в глубь струи в направлении ее оси навстречу потоку свежей горючей смеси, вытекающей из горелки. В ламинарном факеле при горении однородной горючей смеси фронт горения представляет собой очень тонкий устойчивый слой без пульсаций и вибраций газа.
Геометрическая форма фронта пламени зависит от двух скоростей: осевого движения газа в струе ω и нормального распространения пламени uH. Последняя скорость направлена в сторону свежей смеси по нормали к фронту пламени в любой его точке. Соответственно этому поверхность фронта пламени принимает форму конуса, образующая которого имеет вид кривой (рис. 21, кривая 4). Чем больше отношение между средней скоростью струи ω и скоростью распространения пламени uH, тем больше длина пламени.
Если из горелки выходит предварительно приготовленная однородная горючая смесь, содержащая весь необходимый для полного горения воздух (α 1), то в зоне горения протекают только химические реакции между горючим! веществами и окислителем, скорость которых определяется химической кинетикой. Поэтому ламинарное горение однородной горючей смеси называется кинетическим. Необходимо отметить, что по мере развития реакций изменяется концентрация реагирующих веществ (исходных веществ и конечных продуктов реакции) и возникает градиент концентрации, вызывающий диффузию реагирующих веществ. Таким образом, при горении предварительно приготовленной горючей смеси диффузия происходит, но она существенного влияния на"процесс горения не оказывает.
В результате экспериментальных и теоретических исследований установлено, что длина кинетического ламинарного факела lФ прямо пропорциональна радиусу струи r0 и средней скорости потока и обратно пропорциональна скорости распространения пламени uH, т. е.
; (73)
В любой точке фронта пламени скорость поступательного движения струи w можно разложить на две составляющие: нормальную к фронту пламени wН и тангенциальную wt (см. рис. 21). Нормальная составляющая осевой скорости газа компенсируется скоростью распространения пламени uH, тангенциальная же составляющая скорости газа ничем не компенсируется. Поэтому слой горящего газа, образующий фронт пламени, будет «сноситься» вдоль поверхности фронта пламени от устья к его вершине. Следовательно, горение может быть устойчивым только при условии непрерывного поджигания газа в устье горелки. Если поджигание прекратить, то пламя будет сноситься к вершине и погаснет. Такое явление называется отрывом факела.
При развитии факела в открытой атмосфере непрерывное поджигание газовоздушной смеси можно обеспечить путем создания в устье горелки кольца горящего газа, называемого зажигающим кольцом. Возможность образования зажигающего кольца создается аэродинамическими условиями движения газовоздушного потока на периферии струи вблизи устья горелки. При ламинарном истечении газа из сопла скорость потока уменьшается от оси к периферии. На срезе сопла (горелки) разуется заторможенная кольцевая зона газа со скоростью движения, близкой к нулю. В эту заторможенную кольцевую, зону им горючей газовоздушной струи вследствие ее расширения на срезе горелки, а также результате диффузии горючего газа непрерывно поступает горючая смесь. Ее состав соответствует состав смеси в струе, вытекающей из горелки. В то же время вследствие конвективного и диффузионного массообмена в заторможенную кольцевую зону из окружающей среды проникает воздух, понижая тем самым в ней концентрацию горючего. Если в результате этих процессов концентрация горючего в заторможенной зоне не выйдет за пределы воспламенения, то при поджигании посторонним источником газ в заторможенной кольцевой зоне горит устойчиво. Устойчивое зажигающее кольцо сохранится и после устранения источника зажигания, если в устье горелки на периферии струи скорость распространения пламени uH будет равна скорости движения струи, т. е. uH =w. Понижение скорости распространения пламени uH до очень низкого значения, соответствующего скорости газа в периферийной зоне струи, может происходить вследствие разбавления горючей смеси воздухом из окружающей среды и охлаждающего действия стенок горелки.
Таким образом, для устойчивого существования зажигающего кольца в открытой атмосфере необходимо поддержание в нем концентрации газа в пределах воспламенения и соблюдение равенства w = uH. Если скорость потока в зоне зажигающего кольца w > u, то зажигающее кольцо будет сноситься потоком и произойдет отрыв факела. Если же w < uH, то зажигающее кольцо может проникнуть внутрь горелки, т. е произойдет проскок пламени в горелку. В том и другом случае горение факела прекращается, а проскок пламени в горелку больших размеров может вызвать в ней взрыв горючей смеси и разрушение горелки.
При сжигании предварительно приготовленной горючей смеси с α > 1 концентрация газа в зажигающем кольце вследствие его разбавления воздухом и продуктами сгорания будет значительно ниже стехиометрической, особенно при высоком значении α в горючей смеси. Поэтому горение предварительно приготовленной газовой смеси с α > I в открытой атмосфере отличается низкой устойчивостью. В топке устойчивое поджигание факела обеспечивается теплотой горячих газов, инжектируемых к корню факела и диффундирующих в горючую смесь. Однако и здесь необходимо учитывать возможность отрыва факела.
При турбулентном горении однородной горючей смеси характер распространения фронта пламени определяется взаимодействием двух скоростей: скорости осевого движения газа в струе w и скорости распространения турбулентного пламени uТ. Последняя значительно выше скорости распространения ламинарного пламени и зависит от гидродинамических характеристик струи — степени турбулентности, пульсационной скорости и др. От источника зажигания (зажигающего кольца или раскаленных топочных газов и стен топки) воспламенение турбулентной струи так же, как и ламинарной, начинается в ее наружных слоях. От воспламенившихся периферийных слоев турбулентной теплопроводностью и турбулентной диффузией теплота передается соседним слоям, вызывая их последовательное воспламенение, которое протекает на поверхности 1 (рис. 22), называемой поверхностью воспламенении. Внутри ее находится только свежая невоспламенившаяся смесь. Протяженность этой поверхности и направлении оси потока называется длиной зоны воспламенения lЗ.B. Длину зоны воспламенения турбулентного факела можно определить
из уравнения (74), если скорость распространения нормальное пламени uH заменить на скорость распространения турбулентного факела uТ:
; (74)
При турбулентном горении вследствие пульсаций частиц газа фронт пламени размывается и горение протекает в слое 2, толщина которого зависит от масштаба турбулентности. При развитой турбулентности од воздействием турбулентных пульсаций части газ фронт пламени искривляется, непрерывно видоизменяется и разрывается на отдельные очаги горящих элементарных объемов. Таким образом, фронт пламени дробится на отдельные горящие частицы, окруженные продуктами сгорания; при этом толщина фронта пламени резко возрастает.
Толщина фронта турбулентного пламени зависит от характеристик потока — масштаба турбулентности lт, пульсационной скорости отдельных молей газа w' и свойств горючей смеси, определяемых скоростью распространения нормального пламени uH. Толщину фронта турбулентного пламени по оси струи можно определить из уравнения
; (75)
Внешней границей фронта пламени является поверхность 3, которая называется видимой границей фронта пламени. Исследованиями установлено, что в пределах видимого фронта горения выгорает до 90 % горючей смеси.
Горение завершается за видимым фронтом. Зона 4 между видимым фронтом 3 и поверхностью 5, ограничивающей зону полного выгорания, называется зоной догорания, длина которой по оси факела обозначена lд. Длина зоны догорания зависит от кинетических и диффузионных процессов в этой зоне и может быть определена только экспериментально.
Полная длина турбулентного факела при горении однородной смеси
; (76)
Поскольку одним из факторов, определяющих процесс турбулентного горения, является скорость распространения турбулентного пламени цт, зависящая от гидродинамических характеристик струи, то, следовательно, и скорость турбулентного горения будет определяться не только кинетическими, но и гидродинамическими условиями. Роль диффузионных факторов в процессе турбулентного горения особенно существенна в режиме крупномасштабной турбулентности вследствие значительного увеличения толщины фронта пламени, его пульсаций и вибраций, вызывающих разрыв фронта пламени, с образованием обособленных микрофакелов горения.
В открытой атмосфере непрерывное поджигание турбулентного факела так же, как и ламинарного, возможно при помощи зажигающего кольца в устье струи. Питание зажигающего кольца горючей смесью производится обратными вихревыми токами, образующимися в устье горелки при турбулентном истечении струи. Однако вследствие эжектирующего эффекта турбулентной струи в основании факела появляется интенсивный спутный поток газа из окружающей среды, который стремится занести зажигающее кольцо с устья горелки и вызвать затухание факела. Поэтому при прочих равных условиях турбулентный факел менее устойчив, чем ламинарный. При турбулентном горении однородной горючей смеси так же, как при ламинарном, возможен проскок пламени в горелку. Проскок может произойти вблизи стенки горелки в ламинарном подслое, где при определенных условиях скорость распространения пламени может превышать скорость движения газа. В однородной горючей смеси с необходимым для полного горения количеством воздуха (α > 1) все молекулы горючих веществ тщательно перемешаны с молекулами кислорода воздуха. Так как температура термического разложения углеводородных соединений выше температуры их воспламенения, то при горении все молекулы окисляются до химически полных оксидов, что исключает возможность термического разложения углеводородных молекул с образованием частиц сажи. Такое горение является полным (без потерь теплоты), а факел, состоящий из химически полных оксидов,— прозрачным, с малой степенью светимости. При этом фронт пламени приобретает голубоватый цвет и его часто называют голубым конусом.
Таким образом, характерными признаками горения однородной горючей смеси является высокая экономичность процесса, протекающего без потерь теплоты, и сравнительно короткий прозрачный факел с малой степенью светимости.