8 Вторичное охлаждение заготовки

Режим вторичного охлаждения НЛЗ должен быть таким, чтобы выдерживался оптимальный температурный режим затвердевшей оболочки.

Для получения непрерывнолитого сляба с поверхностью, свободной от поверхностных трещин, температура поверхности слитка в конце затвердевания должна быть на 30..50 ºС выше, чем верхняя граница интервала провала пластичности. Поэтому, в соответствии с литературными данными [10], можно принимать следующие значе­ния температуры поверхности в конце затвердевания (t_кЗВО) для некоторых марок сталей:

Марка стали 60 30ХН3А 10ХСНД Ст 3сп 17ГС 08Ю 0403Д

t_кз, ºС 1000 1005 950 980 1000 950 950

Установив температуру в начале и в конце зоны вторичного охлаждения, необходимо подобрать режим изменения температуры по ее длине, обеспечивающий быстрое затвердевание непрерывнолитого сляба и отсутствие на нем различных дефектов.

Достаточно точно этот оптимальный температурный режим может быть задан изменением температуры поверхности НЛЗ в зависимости от продолжительности кристаллизации (рисунок 2).

Рисунок 2 – Изменение температуры поверхности НЛЗ (Δt) в процессе кристаллизации

Данные рисунка 2 позволяют построить график изменения оптимальной температуры поверхности заготовки для любой конкретной марки стали при заданной скорости вытягивания:

t_пов = t_ликв – Δt, (33)

где t_пов – температура поверхности заготовки, °С;

Δt – изменение температуры поверхности НЛЗ, °С.

Расчет режима вторичного охлаждения заготовки ведется по зонам в соответствии с конструкцией МНЛЗ при рабочей скорости вытягивания. Так как по длине любой зоны вторичного охлаждения все показатели, характеризующие тепловое состояние кристаллизующейся заготовки, непрерывно меняются, то расчет ведется для середины зоны.

Расчет каждой зоны производится в такой последовательности.

1) Определяется время, прошедшее от начала кристаллизации

(34)

где - время затвердевания НЛЗ от начала кристаллизации до середины n-зоны вторичного охлаждения, м

L_n – расстояние от верха кристаллизатора (с учетом недолива) до середины n-зоны вторичного охлаждения секции, м.

2) Вычисленное время используется для нахождения перепада температуры по толщине затвердевшего слоя Δt (из рисунка 2), температуры поверхности t_пов (уравнение 33) и толщины слоя затвердевшего металла ξ (уравнение 3).

3) Подсчитывается плотность теплового потока:

• от жидкой сердцевины к поверхности заготовки через слой затвердевшего металла Q_вн (Вт/м²), вычисляемая по формуле (26) с заменой ξ_к на ξ;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

(35)

• с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:

Q_конв = α_конв · (t_пов – t_окр), (36)

где Q_изл, Q_конв – плотность перечисленных выше тепловых потоков, Вт/м²;

ε – степень черноты поверхности заготовки;

С₀ – коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м². К);

t_окр – температура окружающей среды (в упрощенных расчетах принимается равной 20-30 °С), °С;

t_пов – температура поверхности заготовки в середине n-зоны вторичного охлаждения, °С;

α_конв - коэффициент конвективной теплоотдачи с поверхности заготовки, Вт/(м² · град).

Из физики известно, что С₀ = 5,67 Вт/(м². К). При расчетах рекомендуется принимать ε = 0,7…0,8.

В первом приближении можно считать, что коэффициент конвективной теплоотдачи зависит от интенсивности обдува поверхности заготовки воздухом и может быть подсчитан по формуле:

(37)

где ν_об – скорость движения потока воздуха, подаваемого на заготовку, м.

При водовоздушном вторичном охлаждении заготовки рекомендуется принимать ν_об = 2-5 м/с. В случае водяного вторичного охлаждения воздух на поверхность заготовки не подается, и поэтому ν_об = 0.

4) Вычисляется плотность орошения поверхности заготовки водой

(38)

где g_ор – плотность орошения поверхности заготовки, м³/(м² · ч);

η – охлаждающий эффект воды, Вт·ч/м³.

При расчетах плотности орошения рекомендуется принимать η = 48000...52000 Вт·ч/м³ – при водяном вторичном охлаждении; η = 57000...60000 Вт·ч/м³ – при водовоздушном вторичном охлаждении.

5) Рассчитывается расход воды

(39)

где G_вода - расход воды, м³/ч;

F_ор – суммарная площадь орошаемой поверхности, определяемая исходя из сечения заготовки и длины зоны вторичного охлаждения, м².

В том случае, если на МНЛЗ отливаются НЛЗ, имеющие прямоугольное поперечное сечение с отношением сторон b/а ≥ 1,5, то водой охлаждаются только широкие грани. При этом площадь орошаемой поверхности одной грани определяется по формуле

(40)

где L_з - длина зоны, м.

В остальных случаях охлаждаются водой все четыре грани заготовки. Площадь орошаемой поверхности каждой грани рассчитывается по уравнению 40, а суммарная площадь орошаемой поверхности (F_ор) с учетом принятой системы охлаждения.

При разливке стали на МНЛЗ радиального и криволинейного типов охлаждающая вода, подаваемая по малому радиусу, использует­ся более эффективно. Поэтому расход вода по малому радиусу тех зон, где угол наклона оси заготовки к горизонту менее 45°, должен быть уменьшен по сравнению с расчетом на 15…20 %.

Для водовоздушной системы вторичного охлаждения необходимо также рассчитать и расход воздуха по зонам. Для качественного распыления воды нужно выдерживать определенное соотношение между расходами воды и воздуха. Величина этого соотношения определяется конструкцией форсунок и может меняться в широких пределах. Для ориентировочных расчетов, проводимых без учета конструкции форсунок, можно принимать соотношение расхода воды к расходу воздуха в пределах от (1:10) до (1:20).

После определения расхода воды по всем зонам подсчитывается общий и удельный расходы воды на вторичное охлаждение

(41)

где G_вт – общий (суммарный) расход воды на вторичное охлаждение, м³/ч;

G_i – расход воды на вторичное охлаждение i-ой зоны, м³/ч;

G_уд – удельный расход воды на вторичное охлаждение, м³/ч;

q – скорость разливки (в ручье), т/мин.

^{Проведем расчет режима вторичного охлаждения слябовой заготовки для скорости вытягивания ее 1,022 м/мин. Зону вторичного охлаждения слябовой машины состоит из 6 секций. Длинны каждой секции принимаем равными, м : 0,5; 2,5; 3,7; 6,5; 8; 9,3.}

^{Первая секция зоны вторичного охлаждения:}

^{Рассчитаем время, прошедшее от начала кристаллизации. В соответствии с методическими указаниями, расчет будем вести до середины секции. Поэтому длину секции принимаем равной 0,5/2 = 0,25 м. Расстояние от уровня жидкого металла до середины первой секции зоны вторичного охлаждения определится как сумма длинны кристаллизатора за вычетом уровня недолива, и половины расстояния до середины первой секции зоны вторичного охлаждения:}

^{L1 = 1- 0,1 + 0,25 = 1,15 м.}

^{Время, прошедшее от начала кристаллизации, определится как:}

^мин.

^{По графику изменения оптимальной температуры поверхности заготовки (рисунок 2) для марки 20Х при заданной скорости вытягивания определим перепад температуры по толщине затвердевшей оболочки. При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 1,13 мин, перепад температуры равен 360 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

^{tпов1 = tликв – Δt = 1513 – 360 = 1153 ºС.}

^{Толщина слоя затвердевшего металла:}

_{где 25 это коэффициент затвердевания для спокойной стали принимаем , мм/мин0,5}

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 6,16 Вт/(м²*град), т. к. охлаждение в первой секции только водяное, тогда:

Q_конв1 = 6,16∙(1153 – 30) = 6917,68 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{В соответствии с методическими указаниями, принимаем охлаждающий эффект воды, равный 50000 Вт∙ч/м3. Тогда:}

м³/(м²∙ч).

Отношение ширины заготовки к толщине b/а равно 3,6, что больше 1,5, значит водой охлаждаются только широкие грани.

Площадь орошаемой поверхности (двух граней):

F_ор1 = 2·(0,9 – 2∙0,02652)∙ 0,5 = 0,85 м².

Тогда расход воды составит:

G_вод1 = 2,906 ∙ 0,85 = 2,46 м³/ч.

Вторая секция зоны вторичного охлаждения:

^{Расстояние от центра первой секции до центра второй равно:}

^{L2 = 1-0,1+0,5+2,5/2 = 2,65 м.}

^Тогда:

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 2,59 мин, перепад температуры равен 390 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов2 = 1513 – 390 = 1123 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

В соответствии с методическими указаниями, при водовоздушном вторичном охлаждении заготовки принимаем скорость движения потока воздуха _об = 2 м/с, тогда:

α_конв = 6,16 + 4,18∙2 = 14,52 Вт/(м²*град);

Q_конв2 = 14,52∙(1123 – 30) = 15870,36 Вт/м².

^{В соответствии с методическими указаниями, принимаем охлаждающий эффект воды, равный 60000 Вт*ч/м3.}

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

м³/(м²∙ч).

Площадь орошаемой поверхности (2 грани):

F_ор2 = 2·(0,9 – 2∙0,04025)∙2,5 = 4,1 м².

Расход воды:

G_вод2 = 4,1 ∙ 0,908 =3,72 м³/ч.

Расход воздуха:

G_воз2 = 3,72 ∙ 10 = 37,19 м³/ч.

Третья секция зоны вторичного охлаждения:

^{L3 = 1-0,1+0,5+2,5+3,7/2 = 5,75 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 5,63 мин, перепад температуры равен 460 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов3 = 1513 – 460 = 1053 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²*град), т. к. охлаждение во второй секции водовоздушное, тогда:

Q_конв3 = 14,52∙(1053 – 30) = 14853,96 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

м³/(м²∙ч).

Площадь орошаемой поверхности (2 грани):

F_ор3 = 2· (0,9 – 2∙0,0593) ∙ 3,7 = 5,78 м².

Расход воды:

G_вод3 = 5,7 ∙0,654 = 3,78 м³/ч.

Расход воздуха:

G_воз3 = 3,78 ∙ 10 = 37,81 м³/ч.

Четвертая секция зоны вторичного охлаждения:

^{L4 = 1-0,1+0,5+2,5+3,7+6,5/2= 10,85 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 10,62  мин, перепад температуры равен 510 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов4 = 1513 – 510 = 1003 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²∙град);

Q_конв4 = 14,52∙(1003 – 30) = 14127,96 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{м3/(м2∙ч).}

Площадь орошаемой поверхности (2 грани):

F_ор4 = 2·(0,9 – 2 ∙ 0,08146) ∙ 6,5 = 9,58 м².

Расход воды:

G_вод4 = 9,58·0,376 = 3,6 м³/ч.

Расход воздуха:

G_воз4 = 3,6 ∙10 = 35,98 м³/ч.

Пятая секция зоны вторичного охлаждения:

^{L5 = 1-0,1+0,5+2,5+3,7+6,5+8/2 = 18,1 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 17,71 мин, перепад температуры равен 550 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов5 = 1513 – 550 = 963 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²∙град);

Q_конв5 = 14,52∙(963 – 30) = 13547,16 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{м3/(м2∙ч).}

Площадь орошаемой поверхности (2 грани):

F_ор5 = 2·(0,9 – 2 ∙ 0,10521) ∙ 8 = 11,03 м².

G_вод5 = 11,03·0,194 = 2,14 м³/ч;

G_воз5 = 2,14 ∙10 = 21,45 м³/ч.

Шестая секция зоны вторичного охлаждения:

^{L6 = 1-0,1+0,5+2,5+3,7+6,5+8+9,3/2 = 26,75 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 26,17 мин, перепад температуры равен 580 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов6 = 1513 – 580 = 933 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²∙град);

Q_конв6 = 14,52∙(933 – 30) = 13111,56 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{м3/(м2∙ч).}

Площадь орошаемой поверхности (2 грани):

F_ор6 = 2·(0,9 – 2 ∙ 0,1279) ∙ 9,3 = 11,98 м².

Расход воды:

G_вод6 = 11,98·0,078 = 0,94 м³/ч.

Расход воздуха:

G_воз6 = 0,94 ∙ 10 = 9,36 м³/ч.

Общий расход воды на вторичное охлаждение заготовки:

м³/ч.

Удельный расход воды на вторичное охлаждение заготовки:

^м3/т.

Общий расход воздуха на охлаждение заготовки:

м³/ч.

Построим график зависимости ξ=f(τ)

Рисунок 3- Изменение толщины слоя затвердевшего металла в процессе затвердевания слябовой заготовки

Результаты расчетов сводятся в таблицу 9.

Таблица 9 - Результаты расчета зоны вторичного охлаждения для слябовой МНЛЗ

Параметр	Номер зоны вторичного охлаждения
	1	2	3	4	5	6
∆t	360	390	460	510	550	580
tпов	1153,00	1123,00	1053,00	1003,00	963,00	933,00
αконв	6,16	14,52	14,52	14,52	14,52	14,52
Qвн	339411,25	242222,4	193931,9	156523,9	130692	113368,3
Qизл	187182,38	171889,67	139849,67	119865,08	105481,33	95571,487
Qконв	6917,68	15870,36	14853,96	14127,96	13547,16	13111,56
gор	2,906	0,908	0,654	0,376	0,194	0,078
Fор	0,85	4,10	5,78	9,58	11,03	11,98
Gводы	2,46	3,72	3,78	3,60	2,14	0,94
Gвоздуха	-	37,19	37,81	35,98	21,45	9,36

^{Проведем расчет режима вторичного охлаждения блюмовой заготовки для скорости вытягивания ее 0,754 м/мин. Зону вторичного охлаждения блюмовой машины состоит из 5 секций. Длинны каждой секции принимаем равными, м : 0,5; 2,0; 3,5; 5,6; 8,3.}

^{Первая секция зоны вторичного охлаждения:}

^{Рассчитаем время, прошедшее от начала кристаллизации. В соответствии с методическими указаниями, расчет будем вести до середины секции. Поэтому длину секции принимаем равной 0,5/2 = 0,25 м. Расстояние от уровня жидкого металла до середины первой секции зоны вторичного охлаждения определится как сумма длинны кристаллизатора за вычетом уровня недолива, и половины расстояния до середины первой секции зоны вторичного охлаждения:}

^{L1 = 1 - 0,1 + 0,25 = 1,15 м.}

^{Время, прошедшее от начала кристаллизации, определится как:}

^мин.

^{По графику изменения оптимальной температуры поверхности заготовки (рисунок 2) для марки 20Х при заданной скорости вытягивания определим перепад температуры по толщине затвердевшей оболочки. При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 1,52 мин, перепад температуры равен 390 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

^{tпов1 = tликв – Δt = 1513 – 390 = 1123 ºС.}

^{Толщина слоя затвердевшего металла:}

_{где 25 это коэффициент затвердевания для спокойной стали принимаем , мм/мин0,5}

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 6,16 Вт/(м²*град), т. к. охлаждение в первой секции только водяное, тогда:

Q_конв1 = 6,16∙(1123 – 30) = 6732,88Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{В соответствии с методическими указаниями, принимаем охлаждающий эффект воды, равный 50000 Вт∙ч/м3.}

^Тогда:

м³/(м²∙ч).

Отношение ширины заготовки к толщине в/а равно 1,4, значит водой охлаждаются все грани.

Площадь орошаемой поверхности (4 грани):

F_ор1 = 2·(0,35 – 2 ∙ 0,03348) ∙ 0,5+2·(0,25-2·0,03348)·0,5 = 0,47 м².

Тогда расход воды составит:

G_вод1 = 2,236 ∙ 0,47 = 1,04 м³/ч.

Вторая секция зоны вторичного охлаждения:

^{Расстояние от центра первой секции до центра второй равно:}

^{L2 = 1-0,1+0,5+2/2=2,4 м.}

^Тогда:

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 3,18 мин, перепад температуры равен 420 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов2 = 1513 – 420 = 1093 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

В соответствии с методическими указаниями, при водовоздушном вторичном охлаждении заготовки принимаем скорость движения потока воздуха _об = 2 м/с, тогда:

α_конв = 6,16 + 4,18∙2 = 14,52 Вт/(м²*град);

Q_конв2 = 14,52∙(1093 – 30) = 15434,76 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{В соответствии с методическими указаниями, принимаем охлаждающий эффект воды, равный 60000 Вт*ч/м3}

м³/(м²∙ч).

Площадь орошаемой поверхности (4 грани):

F_ор2 = 2·(0,35 – 2 ∙ 0,04838) ∙ 2,0+2·(0,25-2·0,04838)·2,0 = 1,63 м².

Расход воды:

G_вод2 = 1,63 ∙ 0,721 = 1,17 м³/ч.

G_возд2= 1,17·10=11,73 м³/ч.

Третья секция зоны вторичного охлаждения:

^{L3 = 1-0,1+0,5+2,0+3,5/2 = 5,15 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 6,83 мин, перепад температуры равен 470 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов3 = 1513 – 470 = 1043 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²*град);

Q_конв3 = 14,52∙(1043 – 30) = 14708,76 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

м³/(м²∙ч).

Площадь орошаемой поверхности (4 грани):

F_ор3 = 2·(0,35 – 2 ∙ 0,07087) ∙ 3,5+2·(0,25-2·0,07087)·3,5 = 2,22 м².

Расход воды:

G_вод3 = 2,22 ∙ 0,244 = 0,54 м³/ч.

Расход воздуха:

G_воз3 = 0,54 ∙ 10 = 5,41 м³/ч.

Четвертая секция зоны вторичного охлаждения:

^{L4 = 1-0,1+0,5+2,0+3,5+5,6/2=9,7 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 12,86  мин, перепад температуры равен 530 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов4 = 1513 – 530 = 983 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²∙град);

Q_конв4 = 14,52∙(983 – 30) = 13837,56 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{м3/(м2∙ч).}

Площадь орошаемой поверхности (4 грани):

F_ор4 = 2· (0,35 – 2 ∙ 0,09726) ∙ 5,6+2· (0,25 – 2 ∙ 0,09726)·5,6 = 2,36 м².

Расход воды:

G_вод4 = 2,36 ∙ 0,152 = 0,36 м³/ч.

Расход воздуха:

G_воз4 = 0,36 ∙10 = 3,6 м³/ч.

Пятая секция зоны вторичного охлаждения:

^{L5 = 1-0,1+0,5+2,0+3,5+5,6+8,3/2= 16,65 м;}

^мин;

^{При времени, прошедшем от начала кристаллизации, равном 22,08 мин, перепад температуры равен 575 ºС. Тогда температура поверхности заготовки равна:}

t_пов5 = 1513 – 575 = 938 ºС;

мм.

^{Плотность теплового потока:}

• ^{от жидкой сердцевины к поверхности заготовки:}

^Вт/м2;

• с поверхности заготовки в окружающую среду излучением:

Вт/м²;

• ^{с поверхности заготовки в окружающую среду конвекцией:}

α_конв = 14,52 Вт/(м²∙град);

Q_конв5 = 14,52∙(938 – 30) = 13184,16 Вт/м².

^{Плотность орошения поверхности заготовки водой:}

^{м3/(м2∙ч).}

Площадь орошаемой поверхности (4 грани):

F_ор5 = 2·(0,35 – 2 ∙ 0,12742) ∙ 8,3+2·(0,25 – 2 ∙ 0,12742) ∙ 8,3 = 1,5 м².

G_вод5 = 1,5·0,028 = 0,04 м³/ч;

G_воз5 = 0,04 ∙10 = 0,42 м³/ч.

Общий расход воды на вторичное охлаждение заготовки:

м³/ч.

Удельный расход воды на вторичное охлаждение заготовки:

^м3/т.

Общий расход воздуха на охлаждение заготовки:

м³/ч.

Построим график зависимости ξ=f(τ)

Рисунок 4- Изменение толщины слоя затвердевшего металла в процессе затвердевания блюмовой заготовки

Результаты расчетов сводятся в таблицу 10.

Таблица 10 - Результаты расчета зоны вторичного охлаждения для блюмовой МНЛЗ

Параметр	Номер зоны вторичного охлаждения
	1	2	3	4	5
∆t	390	420	470	530	575
tпов	1123	1093	1043	983	938
αконв	6,16	14,52	14,52	14,52	14,52
Qвн	291201,2	217039,5	165801,9	136233,9	112812,1
Qизл	172654,3	158316,4	136431,7	113266,1	97937,35
Qконв	6732,88	15434,76	14708,76	13837,56	13184,16
gор	2,236	0,721	0,244	0,152	0,028
Fор	0,47	1,63	2,22	2,36	1,50
Gводы	1,04	1,17	0,54	0,36	0,04
Gвоздуха	-	11,73	5,41	3,60	0,42