Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Белорусский государственный университет транспорта

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

изм_1_ТКП45-3.03-3-2004.doc

Скачиваний:

Добавлен:

17.11.2019

Размер:

1.35 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 55

Примеры расчета

Д.1 Пример 1

Д.1.1 Требуется запроектировать дорожную одежду при следующих исходных данных:

— улица располагается во II дорожно-климатической зоне, в г. Минске;

— категория улицы — А по СНБ 3.03.02;

— расчетный срок службы дорожной одежды Т_сл, установленный заказчиком, — 14 лет;

— приведенная к нормативной статической нагрузке Q_n = 115 кН интенсивность движения транспортных средств на начало срока службы N_р = 1000 ед/сут, к нагрузке Q_n = 130 кН — N_р = 612 ед/сут, показатель изменения интенсивности движения q = 1,02;

— грунт земляного полотна — песок пылеватый.

Конструирование дорожной одежды

Д.1.2 Для улицы категории А с интенсивностью движения транспортных средств на начало срока службы N_р = 1000 ед/ч, приведенной к расчетной нагрузке Q_n = 115 кН, соответствует 1 расчетный уровень движения (см. таблицу 4.1). В соответствии с 5.2 расчет на прочность следует выполнять на расчетную статическую нагрузку 13 т (Q_n = 130 кН).

В соответствии с рисунком 7.1 сроку службы покрытия Т_сл = 14 лет соответствует уровень надежности 0,97. Конструкция дорожной одежды выбирается в соответствии с рисунком 7.3, таблицей 7.1 и имеющимися в наличии дорожно-строительными материалами.

Расчет дорожной одежды на прочность и деформационную устойчивость материалов слоев

Д.1.3 Вычисляется суммарное расчетное число приложений расчетной нагрузки за срок службы по формуле (8.6) при Т_рдг = 145 дней, k_n = 1,4 (см. таблицу 8.2).

Откуда = 612 · 145 · 14 · 1,02 · 1,4 = 1 774 091.

Д.1.4 Расчетные характеристики материалов конструктивных слоев определяются по результатам лабораторных испытаний. В данном примере принимаем расчетные характеристики по таблице Б.1.

Для конкретного примера данные характеристики представлены в таблице Д.1.

Таблица Д.1

Материал слоя	Толщина слоя см	Модуль упругости Е_i, МПа, при температуре, °С			Угол внутреннего трения φ	Внутреннее сцепление С, МПа	Предельная структурная прочность R_c, МПа
Материал слоя	Толщина слоя см	0	10	50	Угол внутреннего трения φ	Внутреннее сцепление С, МПа	Предельная структурная прочность R_c, МПа
Асфальтобетон типа АПДУ 2 — I по ТУ BY 100019869.577	5	7280	3790	220	41°	0,55	7,0
Асфальтобетон типа АПДУ 3 — I по ТУ BY 100019869.577	5	5720	2980	180	39,5°	0,54	5,5
Асфальтобетон крупнозернистый пористый марки I по СТБ 1033	8	4680	2440	150	38°	0,28	4,5
Щебень оптимального состава с максимальным размером зерен 40 мм (с массовой долей фракций минеральной части по таблице 6.4)	25	500	500	500	48°	0,08	—
Песок природный по ГОСТ 8736	40	130	130	130	32°	0,004	—
Песок пылеватый	—	66	66	66	25°	0,005	—

Д.1.5 Расчет по допускаемому упругому прогибу производится послойно, начиная с подстилающего грунта, по номограмме на рисунке 8.3.

Е_гр/Е₅ = 66/130 = 0,51;

h /D = 40/39 = 1,03;

Е_5 об = 101 МПа.

Е_5 об/Е₄ = 101/500 = 0,20;

h /D = 25/39 = 0,64;

Е_4об = 203 МПа.

Е_4об/Е₃ = 203/2440 = 0,08;

h /D = 8/39 = 0,21;

Е_3об = 276 МПа.

Е_3об/Е₂ = 276/2980 = 0,09;

h /D = 5/39 = 0,13;

Е_2об = 319 МПа.

Е_2об/Е₁ = 319/3790 = 0,08;

h /D = 5/39 = 0,13;

Е_1об = 368 МПа.

Требуемый модуль упругости определяется по формуле (8.5):

Е = 1,3  130 + 5,5(lg 1 774 091)² – 95 = 288 МПа.

Коэффициент запаса прочности составляет: К_пр = Е_1об/E = 368/288 = 1,28.

Требуемый минимальный коэффициент запаса прочности K_i по рисунку 8.1 составляет 1,25 для уровня надежности P = 0,97 и срока службы Т_сл = 14 лет.

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

Расчетная схема конструкции дорожной одежды представлена на рисунке Д.1.

Рисунок Д.1 — Расчетная схема

Д.1.6 Определяем устойчивость материала монолитных слоев к действию транспортной нагрузки и погодно-климатических факторов.

Значение предельно допустимого уровня повреждаемости [] принимают равным 0,5 (см. 8.1.4) — для улиц с расчетным уровнем движения 1.

Определяем уровень повреждаемости слоя № 1.

Учитывая, что между слоем № 1 и слоем № 2 обеспечено сцепление, растягивающие напряжения в верхней и нижней частях слоя определяем по номограммам, представленным на рисунках 8.4 и 8.6.

Модуль упругости верхнего слоя Е = 7280 МПа.

Общий модуль упругости нижних слоев Е = 366 МПа (см. рисунок 8.3).

Отношение модуля упругости верхнего слоя к модулю упругости нижнего слоя n₁ = 7280/366 = 20.

Максимальное растягивающее напряжение в слое  = 0,213 МПа (см. рисунок 8.6).

Уровень повреждаемости материала слоя  = 0,41 (см. формулу (8.23)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию устойчивости по данному критерию.

Определяем уровень повреждаемости слоя № 2.

Учитывая, что между слоем № 2 и слоем № 3 обеспечено сцепление, растягивающие напряжения в верхней и нижней частях слоя определяем по номограммам, представленным на рисунках 8.4 и 8.6.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев, c учетом рассматриваемого слоя, Е = 6500 МПа (см. формулу (8.10)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е = 309 МПа (см. рисунок 8.3).

Отношение модуля упругости верхнего слоя к модулю упругости нижнего слоя n₁ = 6500/309 = 21.

Максимальное растягивающее напряжение в слое  = 0,252 МПа (см. рисунок 8.4).

Уровень повреждаемости материала слоя  = 0,12 (см. формулу (8.23)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию устойчивости по данному критерию.

Определяем уровень повреждаемости слоя № 3.

Учитывая, что между слоем № 3 и слоем № 4 отсутствует сцепление, растягивающие напряжения в нижней части слоя определяем по номограмме, представленной на рисунке 8.5.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев, c учетом рассматриваемого слоя, Е = 5691 МПа (см. формулу (8.10)).

Расчетный модуль упругости материалов монолитного слоя при температуре 0 °С Е₀ = 4680 МПа.

Общий модуль упругости нижних слоев Е = 206 МПа (см. рисунок 8.3).

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев без учета рассматриваемого слоя Е = 6500 МПа (см. формулу (8.12)).

Отношение модуля упругости верхнего слоя к модулю упругости нижнего слоя n₁ = 5691 4680/206  6500 = 20.

Максимальное растягивающее напряжение в слое  = 0,801 МПа (см. рисунок 8.5).

Уровень повреждаемости материала слоя  = 0,18 (см. формулу (8.23)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию устойчивости по данному критерию.

Таким образом, запроектированная конструкция дорожной одежды обеспечивает устойчивость материала монолитных слоев на действие транспортной нагрузки и погодно-климатических факторов.

Д.1.7 Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустойчивости.

Расчетные характеристики материалов конструктивных слоев принимаем при температуре 50 °С. Требуемый минимальный коэффициент запаса прочности K_i по рисунку 8.1 составляет 1,25 для уровня надежности P = 0,97 и срока службы Т_сл = 14 лет.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 1.

Модуль упругости верхнего слоя Е = 220 МПа.

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 158 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,188 МПа (см. рисунок 8.9).

Нормальные напряжения  = 0,116 МПа (см. рисунок 8.11).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,91 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 2.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 220 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 158 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,222 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = –0,036 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,84 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 3.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 200 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 158 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,201 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = –0,039 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,76 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 4.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 178 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 203 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,131 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = –0,044 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,46 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 5.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 365 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 101 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,062 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = 0,062 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = –20,80 (так как нормальные напряжения значительно выше касательных).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 6.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 252 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 66 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,022 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = 0,182 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = –0,04 (так как нормальные напряжения значительно выше касательных).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Д.1.8 Для обеспечения надежности материала покрытия и требуемого срока службы подрядчик должен обеспечить подбор состава с уровнем надежности Р = 0,98 в соответствии с требованиями приложения В.

Д.2 Пример 2

Д.2.1 Требуется запроектировать дорожную одежду при проведении капитального ремонта городской улицы при следующих исходных данных:

— улица располагается во II дорожно-климатической зоне, в г. Минске;

— категория улицы — Ж по СНБ 3.03.02;

— срок службы старой дорожной одежды до капитального ремонта Т = 16 лет;

— требуемый срок службы дорожной одежды после капитального ремонта Т_сл = 8 лет;

— конструкция старой дорожной одежды (толщина слоя, м) (по результатам обследований):

1 слой (асфальтобетон) —  0,051;

2 слой (асфальтобетон) —  0,086;

3 слой (щебень) —  0,15;

4 слой (песок) —  0,20;

— грунт земляного полотна — супесь легкая непылеватая;

— расчетная суточная интенсивность движения транспортных средств на наиболее загруженную полосу, приведенная к нормативной статической нагрузке Q_n = 115 кН, составляет 368 ед/сут (по результатам замеров);

— по результатам визуальных обследований покрытия получены следующие данные:

общая площадь покрытия — 4193 м²;

площадь покрытия со сдвиговыми деформациями — отсутствует;

площадь покрытия с температурными трещинами — 103 м²;

площадь покрытия с усталостными трещинами — 272 м²;

площадь покрытия с коррозионными разрушениями — 1745 м².

Основные расчетные характеристики материалов слоев, полученные в ходе диагностики и последующих лабораторных испытаний, представлены в таблицах Д.2 – Д.4.

Для улицы категории Ж с интенсивностью движения транспортных средств на начало срока службы N_р = 368 ед/ч, приведенной к расчетной нагрузке Q_n = 115 кН, соответствует 5 расчетный уровень движения (см. таблицу 4.1). В соответствии с 5.2 расчеты на прочность следует выполнять на расчетную статическую нагрузку 11,5 т (Q_n = 115 кН).

Таблица Д.2

Номер слоя	Толщина слоя h, см	Средняя плотность материала слоя _ср, г/см³	Водонасыщение кернов W, %	Водонасыщение переформованных образцов W_п, %	Угол внутреннего трения 	Внутреннее сцепление C, МПа	Предел прочности при растяжении при температуре 0 °С R₀, МПа	Предел прочности при растяжении при температуре 10 °С R₁₀, МПа	Предельная структурная прочность R_c, МПа
1	5,1	2,40	1,07	0,64	36,03°	0,45	3,28	2,23	4,86
2	8,6	2,42	1,44	0,85	39,75°	0,42	2,91	3,10	6,95

Таблица Д.3

Номер слоя	Уровень надежности по сдвигоустойчивости Р₁	Уровень надежности по температурной трещиностойкости Р₂	Уровень надежности по усталостной трещиностойкости Р₃	Уровень надежности по коррозионной стойкости Р₄	Общий уровень надежности Р_об	Фактический уровень надежности P_n	Фактический уровень повреждаемости 	Уровень надежности P_
1	0,93	0,09	0,90	0,91	0,51	0,49	0,55	0,34
2	0,95	0,83	0,98	0,99	0,94	—	0,14	0,80

Таблица Д.4

Номер слоя	Модуль упругости при температуре 50 °С Е₅₀, МПа	Модуль упругости при температуре 0 °С Е₀, МПа	Модуль упругости при температуре 10 °С Е₁₀, МПа
1	297	8932	5499
2	397	8838	8185

Д.2.2 Проверяем прочность существующей дорожной одежды.

Вычисляем суммарное расчетное число приложений расчетной нагрузки за срок службы по формуле (8.6) при Т_рдг = 145 дней, k_n = 1,2 (см. таблицу 8.2).

Откуда

Требуемый общий модуль упругости определяем по формуле (8.5):

Рассмотрим расчетную схему конструкции существующей дорожной одежды с учетом уровня повреждаемости материалов слоев, представленную на рисунке Д.2.

Рисунок Д.2 — Расчетная схема

Коэффициент запаса прочности составляет: К_пр = Е_общ/ = 270/234 = 1,15.

Требуемый минимальный коэффициент запаса прочности по рисунку 8.1 составляет 1,17 для уровня надежности Р = 0,91 и срока службы Т_сл = 8 лет.

Следовательно, существующая дорожная конструкция не удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу и требуется ее усиление. Учитывая неудовлетворительное состояние материалов покрытия, общий уровень надежности верхнего слоя, равный 0,34, ниже требуемого уровня надежности (для улиц с расчетным уровнем движения 5), равного 0,55 (см. 9.2.2.4), необходим капитальный ремонт дорожной одежды.

Назначение конструкции новой дорожной одежды

Д.2.3 При диагностике покрытия установлено: общий объем дефектных мест с температурными трещинами составляет 6,5 % (272  100/4193) от общей площади покрытия. В соответствии с 9.3.1 следует произвести расчет на предотвращение копирования отраженных трещин.

Предотвращение отраженного трещинообразования

Д.2.4 В таблице Д.5 представлены результаты расчета растягивающих напряжений в новом слое от толщины старого и ширины разделки трещин в нем (см. рисунки 9.2 и 9.3).

Из таблицы видно, что для предотвращения копирования дефектов новым покрытием необходимо выполнить разделку трещин на ширину 27,4 см. Если произвести фрезерование старого покрытия на глубину 3 см, ширина разделки составит 7,19 см. Чтобы не производить разделку трещин, необходимо выполнить фрезерование на глубину 6 см.

Д.2.5 Исходя из вышеизложенного, можно рекомендовать следующий ремонт существующей дорожной одежды:

— фрезерование на глубину 6 см;

— устройство нижнего несущего (выравнивающего) слоя из асфальтобетона типа АПДУ — III по ТУ BY 100019869.577 минимальной толщиной 5 см;

— устройство слоя покрытия из асфальтобетона типа АПДУ — III по ТУ BY 100019869.577 толщиной 5 см.

Таблица Д.5

Шаг вычислений

Суммарная толщина старых слоев асфальтобетона, см

Средний модуль упругости старого слоя Е_ср, МПа

Ширина разделки трещин, см

Растягивающие напряжения в нижней части нового слоя, МПа

13,7

10,7

7,7

14 215

14 108

13 989

27,4

7,19

1,61

6,35

1,0

5,15

1,0

3,89

1,0

Д.2.6 Проверяем прочность новой дорожной одежды.

Требуемый модуль упругости определяем по формуле (8.5):

Рассмотрим расчетную схему конструкции дорожной одежды с учетом уровня повреждаемости материалов слоев, представленную на рисунке Д.3.

Рисунок Д.3 — Расчетная схема

Коэффициент запаса прочности составляет:

Следовательно, новая дорожная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

Д.2.7 Определяем устойчивость материала монолитных слоев на действие транспортной нагрузки и погодно-климатических факторов.

Значение предельно допустимого уровня повреждаемости [] принимают в соответствии с 8.1.4 равным 0,6 — для улиц с расчетным уровнем движения 5.

Определяем уровень повреждаемости слоя № 1(новый асфальтобетонный слой).

Модуль упругости верхнего слоя Е = 6040 МПа.

Общий модуль упругости нижних слоев Е = 248 МПа (см. рисунок 8.3).

Отношение модуля упругости верхнего слоя к модулю упругости нижнего слоя n₁ = 6040/248 = 24.

Максимальное растягивающее напряжение в слое  = 0,193 МПа (см. рисунок 8.6).

Уровень повреждаемости материала слоя  = 0,1 (см. формулу (8.23)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию устойчивости по данному критерию.

Определяем уровень повреждаемости слоя № 2 (новый асфальтобетонный слой).

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев c учетом рассматриваемого слоя Е = 5360 МПа (см. формулу (8.10)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е = 206 МПа (см. рисунок 8.3).

Отношение модуля упругости верхнего слоя к модулю упругости нижнего слоя n₁ = 5360/206 = 26.

Максимальное растягивающее напряжение в слое  = 0,350 МПа (см. рисунок 8.4).

Уровень повреждаемости материала слоя  = 0,06 (см. формулу (8.23)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию устойчивости по данному критерию.

Определяем уровень повреждаемости слоя № 3 (существующий асфальтобетонный слой).

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев c учетом рассматриваемого слоя Е = 6115 МПа (см. формулу (8.10)).

Расчетный модуль упругости материалов монолитного слоя при температуре 0 °С Е₀ = 7108 МПа.

Общий модуль упругости нижних слоев Е = 138 МПа (см. рисунок 8.3).

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев без учета рассматриваемого слоя Е = 5360 МПа (см. формулу (8.12)).

Отношение модуля упругости верхнего слоя к модулю упругости нижнего слоя n₁ = 6115  7108/138 5360 = 59.

Максимальное растягивающее напряжение в слое  = 1,380 МПа (см. рисунок 8.5).

Уровень повреждаемости материала слоя  = 0,39 (см. формулу (8.23)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию устойчивости по данному критерию.

Д.2.8 Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустойчивости.

Расчетные характеристики материалов конструктивных слоев принимаем при температуре 50 °С. Требуемый минимальный коэффициент запаса прочности K_i (см. рисунок 8.1) составляет 1,17 для уровня надежности P = 0,91 и срока службы Т_сл = 8 лет.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 1.

Модуль упругости верхнего слоя Е = 190 МПа.

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 152 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,189 МПа (см. рисунок 8.9).

Нормальные напряжения  = 0,116 МПа (см. рисунок 8.11).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,46 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 2.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 190 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 152 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,224 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = –0,039 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,23 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 3.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 170 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 155 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,203 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = –0,041 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 2,8 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 4.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 236 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 138 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,139 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = –0,03 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,28 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Проверяем сдвигоустойчивость материала слоя № 5.

Средневзвешенный модуль упругости верхних слоев Е = 312 МПа (см. формулу (8.24)).

Общий модуль упругости нижних слоев Е_н = 90 МПа (см. рисунок 8.3).

Касательные напряжения  = 0,072 МПа (см. рисунок 8.10).

Нормальные напряжения  = 0,028 МПа (см. рисунок 8.12).

Коэффициент запаса прочности К_пр = 1,25 (см. формулу (8.25)).

Следовательно, материал слоя удовлетворяет условию прочности по критерию сдвигоустойчивости.

Для обеспечения надежности материала покрытия и требуемого срока службы подрядчик на стадии подбора состава должен обеспечить уровень надежности Р = 0,91.

Д.3 Заключение

Рассмотренные конструкции дорожных одежд удовлетворяют всем критериям прочности и обеспечивают заданный срок службы и уровень надежности».

Библиографию дополнить ссылками:

«ТУ BY 100019869.577-2008 Смеси асфальтобетонные и асфальтобетон повышенной деформационной устойчивости для конструктивных слоев дорожных одежд улиц г. Минска. Технические условия.

ТУ BY 100019869.531-2007 Цементогранулят для транспортного строительства. Технические условия».

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 55

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
22.02.2016480.26 Кб11зир готовый недодел Мой.doc
#
22.02.2016472.58 Кб19зир готовый недодел.doc
#
22.02.2016477.18 Кб30зир готовый.doc
#
22.02.2016431.62 Кб53знаки отличия.doc
#
19.11.2019417.28 Кб5ЗП шпоры.doc
#
17.11.20191.35 Mб11изм_1_ТКП45-3.03-3-2004.doc
#
22.02.2016653.31 Кб48инстр осм ваг ЦВ-ЦЛ-408 10 12 96.doc
#
24.12.2018420.86 Кб1Инфа ответы, .doc
#
22.02.2016119.3 Кб52инфо.doc
#
22.02.201632.61 Кб22информатика 3-4.docx
#
22.02.2016137.22 Кб15информатика в таблице.doc