- •Федеральное агентство по образованию
- •Гоу впо «Уральский государственный технический университет - упи
- •Имени первого Президента России б.Н. Ельцина»
- •Кафедра «Турбины и двигатели»
- •Паровая турбина
- •Содержание
- •Перечень листов графических документов
- •Условные сокращения и индексы
- •Исходные данные
- •Введение
- •1. Тепловой расчет паровой турбины
- •1.1. Определение термодинамических параметров пара при расчетах турбины
- •1.2. Построение предполагаемого процесса паровой турбины
- •1.3. Тепловой расчет регулирующей ступени
- •Тепловой расчет одновенечной регулирующей ступени
- •Расчет потерь, относительного внутреннего кпд и мощности регулирующей ступени
- •1.4. Определение числа нерегулируемых ступеней. Распределение теплоперепадов между ступенями.
- •1.5. Детальный расчет ступеней давления
- •Тепловой расчет нерегулируемых ступеней
- •Расчет потерь, относительного внутреннего кпд и мощности нерегулируемых ступеней
- •Расчёт числа уплотняющих гребешков
- •2. Расчет на прочность деталей турбины
- •2.1. Расчет шипа и ленточной бандажной связи
- •Растягивающее напряжение в шипе:
- •Расчёт шипа и ленточной бандажной связи
- •2.2 Расчет пера лопатки на растяжение
- •2.3. Расчет лопатки на изгиб от парового усилия
- •Треугольники скоростей турбинной ступени
- •Силы, изгибающие лопатку
- •Расчёт пера лопатки на растяжение и изгиб
- •2.4. Расчет т- образного хвостовика
- •Рабочей лопатки
- •Расчёт т- образного хвостовика
- •2.5. Расчет критической частоты вращения вала
- •Краткое описание спроектированной турбины
- •Библиографический список
- •Турбины p-110-13,0/1,5:
2.1. Расчет шипа и ленточной бандажной связи
Рабочие лопатки на собранном колесе связываются бандажами в пакеты. Существуют следующие типы бандажей: ленточные, проволочные и трубчатые. В данном проекте применен ленточный тип бандажа. Ленточные бандажи служат не только для связывания лопаток в пакеты, но и создают также условия для лучшей организации парового потока, уменьшают протечки пара на рабочем колесе. Ленточный бандаж имеет вид полосы с отверстиями под шипы рабочих лопаток. Один бандаж связывает в пакет не менее шести лопаток. Между концами отдельных бандажей выдерживается зазор порядка одного миллиметра, для обеспечения возможности тепловых расширений. После установки бандажа на место шипы расклепываются. Отверстия для шипов пробиваются ручным штампом по подметке при сборке колеса. Это вызвано возможными колебаниями шагов лопаток. Отверстия должны быть скруглены в углах для предотвращения трещин.
Бандаж работает при следующих условиях: центробежная сила собственной массы нагружает на изгиб бандаж между лопатками, добавочные изгибающие напряжения возникают от изгиба лопаток.
Проверка прочности бандажа от действия центробежных сил производится в трех основных сечениях (рис. 2.1.1):
Схема к расчету на прочность ленточного бандажа
Рис. 2.1.1
1) сечение MN
При расчете часть бандажа между лопатками рассматривается как балка длиной tб (шаг по бандажу) с жестко заделанными концами и с равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью:
где Fб- площадь поперечного сечения бандажа; rб- радиус его центра тяжести.
Изгибающий момент от центробежной силы в местах заделки, т.е. для ленточного бандажа в сечении MN, рассчитывается по формуле:
2) сечение AB
Широкий бандаж, укрепленный лишь на одном ряде шипов, надо проверить на изгиб, рассматривая свешивающуюся часть бандажа как консоль длиной . Напряжения в сечении АВ можно снизить скосом бандажа на длине a2, как показано на рис. 2.1.1.
3) сечение М'N'
Свешивающаяся часть бандажа должна быть рассчитана как консольная балка. При длине свешивающейся части изгибающий момент в сечении
т.е. в 1,5 раза больше момента MЦ в сечении MN.
Шипы лопаток рассчитываются на растяжение от действия центробежных сил собственно шипа с заклепочной головкой и участка ленточной бандажной связи длиной, равной tб. Центробежная сила ленточного бандажа, приходящаяся на одну лопатку:
Растягивающее напряжение в шипе:
где Fш- площадь поперечного сечения шипа; zш- количество шипов на лопатке.
Результаты расчетов на прочность шипа и ленточной бандажной связи сведены в табл. 2.2.1
Расчёт шипа и ленточной бандажной связи
Таблица 2.2.1
Показатель |
Обозначение |
Размерность |
Формула и обоснование |
Значение величины |
||
1 ступень |
Рег. ступень |
10 ступень |
||||
1 |
2 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
Частота вращения |
n |
c-1 |
Задано |
50,00 |
50,00 |
50,00 |
Угловая скорость вращения |
ω |
рад/с |
|
314,16 |
314,16 |
314,16 |
Плотность материала |
ρ |
кг / м3 |
- |
7727,0 |
7717,0 |
7782,0 |
Осевая ширина рабочей решётки |
B |
м |
|
0,0286 |
0,0404 |
0,0286 |
Ширина бандажной ленты |
Bб |
м |
Bб = B + (0,002 ÷ 0,005 м) |
0,0306 |
0,0424 |
0,0306 |
Толщина бандажной ленты |
h |
м |
Конструктивно |
0,005 |
0,007 |
0005 |
Средний радиус по бандажу |
rб |
м |
|
0,521 |
0,567 |
0,668 |
Диаметр шипа |
dш |
м |
Конструктивно |
0,004 |
0,004 |
0,004 |
Число рабочих лопаток |
z |
шт. |
, где tопт по таблицам профилей |
171 |
118 |
195 |
Шаг по бандажу |
tб |
м |
|
0,0191 |
0,0302 |
0,0215 |
Площадь поперечного сечения бандажа |
Fб |
м2 |
|
0,000153 |
0,000297 |
0,000153 |
Площадь сечения шипа |
Fш |
м2 |
|
0,0000126 |
0,0000126 |
0,0000126 |
Интенсивность распределённой нагрузки на пролёт бандажа |
q |
Н/м |
|
60791,85 |
128324,82 |
78513,50 |
Сечение МN |
||||||
Площадь сечения |
FMN |
м2 |
|
0,000133 |
0,000269 |
0,000133 |
Изгибающий момент |
MMN |
Н∙м |
|
1,85 |
9,76 |
3,03 |
Окончание таблицы 2.2.1
1 |
2 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
Момент сопротивления |
WMN |
м3 |
|
1,11∙10ˉ7 |
3,14∙10ˉ7 |
1,11∙10ˉ7 |
Напряжение изгиба |
σMN |
МПа |
|
16,72 |
31,12 |
27,31 |
Допускаемое напряжение |
σдоп |
МПа |
Из предварительного расчета, п. 2 |
280,32 |
247,66 |
321,40 |
Коэффициент запаса прочности |
|
- |
|
16,76 |
7,96 |
11,77 |
Сечение AB |
||||||
Изгибающий момент |
MAB |
Н∙м |
|
7,12 |
28,86 |
9,20 |
Момент сопротивления |
WAB |
м3 |
|
6,31∙10ˉ8 |
2,14∙10ˉ7 |
7,30∙10ˉ8 |
Напряжение изгиба |
σAB |
МПа |
|
112,97 |
134,78 |
126,05 |
Допускаемое напряжение |
σдоп |
МПа |
Из предварительного расчета, п. 2 |
280,32 |
247,66 |
321,40 |
Коэффициент запаса прочности |
|
|
|
2,48 |
1,84 |
2,55 |
Сечение M'N' |
||||||
Изгибающий момент |
|
Н∙м |
|
2,78 |
14,65 |
4,54 |
Момент сопротивления |
|
м3 |
|
1,11∙10ˉ7 |
3,14∙10ˉ7 |
1,11∙10ˉ7 |
Напряжение изгиба |
|
МПа |
|
25,08 |
46,69 |
40,98 |
Допускаемое напряжение |
σдоп |
МПа |
Из предварительного расчета, п. 2 |
280,32 |
247,66 |
321,40 |
Коэффициент запаса прочности |
|
- |
|
11,18 |
5,30 |
7,85 |
Шип |
||||||
Напряжение растяжения |
|
МПа |
|
5,41 |
2,61 |
6,89 |
Допускаемое напряжение |
σдоп |
МПа |
МПа |
25,0 |
20,0 |
25,0 |
Коэффициент запаса прочности |
|
- |
|
4,62 |
7,65 |
3,63 |