- •Федеральное агентство по образованию
- •Гоу впо «Уральский государственный технический университет - упи
- •Имени первого Президента России б.Н. Ельцина»
- •Кафедра «Турбины и двигатели»
- •Паровая турбина
- •Содержание
- •Перечень листов графических документов
- •Условные сокращения и индексы
- •Исходные данные
- •Введение
- •1. Тепловой расчет паровой турбины
- •1.1. Определение термодинамических параметров пара при расчетах турбины
- •1.2. Построение предполагаемого процесса паровой турбины
- •1.3. Тепловой расчет регулирующей ступени
- •Тепловой расчет одновенечной регулирующей ступени
- •Расчет потерь, относительного внутреннего кпд и мощности регулирующей ступени
- •1.4. Определение числа нерегулируемых ступеней. Распределение теплоперепадов между ступенями.
- •1.5. Детальный расчет ступеней давления
- •Тепловой расчет нерегулируемых ступеней
- •Расчет потерь, относительного внутреннего кпд и мощности нерегулируемых ступеней
- •Расчёт числа уплотняющих гребешков
- •2. Расчет на прочность деталей турбины
- •2.1. Расчет шипа и ленточной бандажной связи
- •Растягивающее напряжение в шипе:
- •Расчёт шипа и ленточной бандажной связи
- •2.2 Расчет пера лопатки на растяжение
- •2.3. Расчет лопатки на изгиб от парового усилия
- •Треугольники скоростей турбинной ступени
- •Силы, изгибающие лопатку
- •Расчёт пера лопатки на растяжение и изгиб
- •2.4. Расчет т- образного хвостовика
- •Рабочей лопатки
- •Расчёт т- образного хвостовика
- •2.5. Расчет критической частоты вращения вала
- •Краткое описание спроектированной турбины
- •Библиографический список
- •Турбины p-110-13,0/1,5:
2.4. Расчет т- образного хвостовика
При расчете хвостовиков обычно определяют лишь центробежную силу лопатки, которая может вызвать в хвостовике растягивающие, изгибающие, сминающие и срезывающие напряжения.
Для расчета на прочность задаемся в зависимости от ширины лопатки размерами хвостовика (см. рис. 2.4.1):
T = 0,4B;
h1 = 0,4B;
Ф = 0,7В;
h2 = 0,3В.
Наибольшие растягивающие напряжения возникают в сечении АВ хвостовика.
Сумму центробежных сил пера лопатки и бандажа, т.е. сил, развиваемых массами, лежащими над сечением MN, обозначим ; центробежную силу части хвостовика, ограниченную линиями MN и АВ, -
Схема к расчету Т- образного хвостовика
Рабочей лопатки
Площадь поперечного сечения хвостовика по АВ определяется площадью фигуры befd,обозначим ее f1. В таком случае растягивающее напряжение:
Напряжения среза в сечениях AD и BC хвостовика:
где центробежная сила участка ABCD;
площадь среза.
По площадкам abdc и eghf в хвостовике возникает напряжение смятия
где Сх - полная центробежная сила хвостовика (между сечениями MN и хx); f3 - площадь abdc
или eghf (действительная площадь прилегания Рис. 2.4.1
хвостовика за вычетом фасок и галтелей).
Результаты расчетов сведены в таблицу 2.4.1
Расчёт т- образного хвостовика
Таблица 2.4.1
№ п/п |
Показатель |
Обозна-чение |
Размер- ность |
Формула или обоснование |
Значение величины |
||
1 ступень |
Рег. ступень |
10 ступень |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
Частота вращения |
n |
c-1 |
Задано |
50,00 |
50,00 |
50,00 |
2 |
Угловая частота вращения |
|
рад/с |
|
314,16 |
314,16 |
314,16 |
3 |
Плотность материала |
ρ |
кг / м3 |
- |
7727,0 |
7717,0 |
7782,0 |
4 |
Допускаемое напряжение |
доп |
МПа |
Из предварит. расчета, п. 2 |
280,32 |
247,66 |
321,40 |
5 |
Число рабочих лопаток |
z |
шт. |
Из теплового расчета ступени |
171 |
118 |
195 |
Основные размеры |
|||||||
6 |
- |
|
м |
Конструктивно |
0,0114 |
0,0162 |
0,0114 |
7 |
- |
|
м |
Конструктивно |
0,0086 |
0,0121 |
0,0086 |
8 |
- |
|
м |
Конструктивно |
0,003 |
0,003 |
0,003 |
9 |
- |
Т |
м |
Конструктивно |
0,0114 |
0,0162 |
0,0114 |
10 |
- |
Ф |
м |
Конструктивно |
0,0200 |
0,0283 |
0,0200 |
11 |
- |
|
м |
Конструктивно |
0,474 |
0,528 |
0,524 |
12 |
- |
|
м |
Конструктивно |
0,464 |
0,514 |
0,514 |
13 |
- |
|
м |
Конструктивно |
0,482 |
0,538 |
0,532 |
14 |
Ширина рабочей решетки |
В |
м |
Из теплового расчета ступени |
0,0286 |
0,0404 |
0,0286 |
15 |
Высота лопатки |
|
м |
Из теплового расчета ступени |
0,0458 |
0,0330 |
0,1445 |
16 |
- |
|
м |
|
0,0174 |
0,0281 |
0,0169 |
17 |
Центробежная сила пера лопатки |
|
Н |
п. 8, табл. 2.3.1 |
4223,18 |
6686,48 |
16046,62 |
18 |
Центробежная сила бандажа |
|
Н |
п. 9, табл. 2.3.1 |
1163,14 |
3877,57 |
1689,32 |
19 |
Центробежная сила части хвостовика |
|
Н |
|
1375,27 |
4349,26 |
1483,33 |
20 |
Напряжение растяжения в сечении АВ |
|
МПа |
|
33,90 |
32,82 |
99,39 |
Окончание таблицы 2.4.1 |
|||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
21 |
Коэффициент запаса прочности |
|
- |
|
8,27 |
7,55 |
3,23 |
22 |
Центробежная сила участка АВСD |
|
Н |
|
606,34 |
2156,09 |
655,70 |
23 |
Напряжение среза в сечении ВС или AD |
|
МПа |
|
24,62 |
25,041 |
68,52 |
24 |
Коэффициент запаса прочности |
|
- |
|
7,97 |
6,92 |
3,28 |
25 |
Полная центробежная сила хвостовика |
|
Н |
|
2436,36 |
8122,41 |
2630,81 |
26 |
Напряжения смятия |
|
МПа |
|
52,29 |
54,83 |
140,43 |
27 |
Коэффициент запаса прочности |
|
- |
|
5,65 |
4,52 |
2,29 |