- •Федеральное агентство по образованию
- •Гоу впо «Уральский государственный технический университет - упи
- •Имени первого Президента России б.Н. Ельцина»
- •Кафедра «Турбины и двигатели»
- •Паровая турбина
- •Содержание
- •Перечень листов графических документов
- •Условные сокращения и индексы
- •Исходные данные
- •Введение
- •1. Тепловой расчет паровой турбины
- •1.1. Определение термодинамических параметров пара при расчетах турбины
- •1.2. Построение предполагаемого процесса паровой турбины
- •1.3. Тепловой расчет регулирующей ступени
- •Тепловой расчет одновенечной регулирующей ступени
- •Расчет потерь, относительного внутреннего кпд и мощности регулирующей ступени
- •1.4. Определение числа нерегулируемых ступеней. Распределение теплоперепадов между ступенями.
- •1.5. Детальный расчет ступеней давления
- •Тепловой расчет нерегулируемых ступеней
- •Расчет потерь, относительного внутреннего кпд и мощности нерегулируемых ступеней
- •Расчёт числа уплотняющих гребешков
- •2. Расчет на прочность деталей турбины
- •2.1. Расчет шипа и ленточной бандажной связи
- •Растягивающее напряжение в шипе:
- •Расчёт шипа и ленточной бандажной связи
- •2.2 Расчет пера лопатки на растяжение
- •2.3. Расчет лопатки на изгиб от парового усилия
- •Треугольники скоростей турбинной ступени
- •Силы, изгибающие лопатку
- •Расчёт пера лопатки на растяжение и изгиб
- •2.4. Расчет т- образного хвостовика
- •Рабочей лопатки
- •Расчёт т- образного хвостовика
- •2.5. Расчет критической частоты вращения вала
- •Краткое описание спроектированной турбины
- •Библиографический список
- •Турбины p-110-13,0/1,5:
2.2 Расчет пера лопатки на растяжение
Центробежную силу профильной части лопатки (рис. 2.2.1) с постоянным по высоте профилем определяют по формуле:
,
где - плотность материала лопатки; Fл - площадь поперечного сечения лопатки; l - длина лопатки; r - средний радиус облопачивания, на котором лежит центр тяжести лопатки;
-угловая скорость вращения.
Схема к расчету лопатки на растяжение
Рис .2.2.1
Напряжение растяжения от центробежной силы, развиваемой массой лопатки в корневом сечении равно:
Как видно из формулы, напряжения растяжения лопатки постоянного профиля пропорциональны квадрату частоты вращения, длине, среднему радиусу и не зависят от площади сечения лопатки.
В том случае, когда лопатки скреплены в пакеты ленточными бандажами, в корневом сечении, помимо центробежной силы собственной массы лопатки, действуют центробежные силы бандажей.
Центробежная сила ленточного бандажа определяется следующим образом:
Тогда суммарное напряжение растяжения в корневом сечении лопатки равно:
2.3. Расчет лопатки на изгиб от парового усилия
Действие пара на лопатку обуславливает возникновение силы, которая может быть разложена на окружную составляющую Pu и осевую Pa. Обе силы относятся к массе, проходящей через лопаточный канал. Pu может быть определена из уравнения количества движения:
,
где G - массовый расход пара через ступень, кг/с; e - степень парциальности; - число рабочих лопаток; с1u- проекция абсолютной скорости выхода пара из сопел на направление окружной скорости, м/с; с2u- проекция абсолютной скорости выхода пара из рабочих лопаток на направление окружной скорости, м/с.
При угле скорость с2u является отрицательной, и в этом случае в формуле знак минус меняется на плюс.
Осевая составляющая парового усилия обуславливается как динамическим действием рабочей среды при обтекании лопатки, так и разностью статических давлений по обе стороны лопатки:
,
где с1а и с2а - осевые составляющие скоростей (см. рис. 2.3.1), м/с; P1 и P2 - давление перед и за рабочей решеткой, Па; t2 - шаг лопаток, м; l - высота лопатки, м.
Треугольники скоростей турбинной ступени
Р ис. 2.3.1
При подсчете сил по приведенным выше формулам необходимо выбирать режим работы турбины, при котором окружное усилие достигает максимальной величины. Для большинства ступеней турбины, и в особенности для последней ступени, таким режимом является максимальная нагрузка турбины: для первой ступени паровой турбины с сопловым парораспределением опасным режимом служит нагрузка, соответствующая полному открытию первого регулирующего клапана (остальные клапаны закрыты), когда ступень работает с большим тепловым перепадом и малой парциальностью.
Равнодействующая сил Pu и Pa (рис. 2.3.2) равна их геометрической сумме:
.
Силы, изгибающие лопатку
Рис. 2.3.2
Для определения напряжений изгиба необходимо найти положение главных центральных осей инерции сечения и , проходящих через центр тяжести профиля О. Силы, действующие в плоскостях наименьшей (ось ) и наибольшей (ось ) жесткости профиля, обозначенные соответственно P1 и P2, находятся следующим образом:
,
где - угол между направлением силы Р и перпендикуляром к оси минимального момента инерции.
Данная методика довольно сложна, поэтому для расчетов применяются следующие упрощения:
ось минимального момента инерции без большой погрешности может быть принята параллельной хорде профиля mn (рис. 2.3.2);
направление силы Р может быть принято совпадающим с осью , так как угол между ними обычно невелик и
Таким образом, определив по формуле изгибающий момент от газовых сил, можно найти максимальное напряжение изгиба в обеих кромках корневого сечения:
и в спинке:
В этих формулах через Imin обозначен момент инерции сечения профиля относительно оси , а через Wкр и Wсп –минимальные моменты сопротивления соответственно кромки и спинки сечения лопатки относительно той же оси. Напряжениями в кромках, вызванными моментом от проекции силы Р на ось , т.е. силой Р2, можно пренебречь.
На лопатку, изогнутую силами пара, действует центробежная сила ее массы, которая стремится выпрямить лопатку и поэтому создает момент, обратный моменту сил пара. С учетом этого влияния центробежной силы результирующий изгибающий момент равен не величине М, а М, где - так называемый коэффициент разгрузки, меньший единицы. В данной работе расчет коэффициента разгрузки отсутствует.
Результаты расчета пера лопатки на растяжение от центробежных сил и на изгиб от паровых сил сведены в табл. 2.3.1