где: – объемный расход газовой фазы, м3/с; – площадь поперечное сечение, м2; D – диаметр колонны, м; – рабочая скорость газовой фазы, м/с.
Высота: для аппаратов с ступенчатым контактом фаз есть 3 метода нахожденя высоты.
1)Через основное уравнение массопередачи. |
|
|
|
|
|
∆ |
|
= ∆ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∆ |
|
|
= ∆ |
|||
|
|
|
|
|
A – необходимая площадь поверхности контакта фаз; Δna – мольный межфазный поток абсорбтива; Ky – коэффициент масопередачи; Δycp – средняя движущая сила;
р.т. = р.т.
2) Через число теоретических тарелок.
Nт.т.=3 (если числа дробные, округлять не надо). р.т. = т.т. ; η - тарельчатый КПД для всей колонны.
3) Метод кинетической (псевдоравновесной) линии.
Рис. 8. К определению числа реальных ступеней разделения по методу кинетической (псевдоравновесной) линии. 1
– рабочая линия, 2 – кинетическая, 3 – равновесная. |
|||||||||||||||||
В координатах |
− (или − ) строятся равновесная ( ) и рабочая ( ) линии (рис. 8). Для нескольких точек |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
(в достаточном количестве, чтобы построить плавную линию), начиная от точки А , определяются эффективности по |
|||||||||||||||||
Мэрфри. Для ” ”-ной ступени имеем: |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
̅̅̅̅ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
= |
|
−1 |
|
|
|
= |
̅̅̅̅ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
− |
( ) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
̅̅̅̅ |
Отрезки АС после построения равновесной ( ) и рабочей ( ) линий определяются в произвольных сечениях в |
|||||||||||||||||
н |
к |
|
|
|
|
|
̅̅̅̅ |
|
|
|
|
|
|
|
|||
интервале |
̅̅̅̅ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
− . Если для этих сечений определить эффективности по Мэрфри, то отрезок определится как: |
|||||||||||||||||
|
= |
|
∙ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, отыскивая: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
̅̅̅̅̅̅ |
|
|
|
|
|
|
̅̅̅̅̅̅ |
̅̅̅̅̅̅̅ |
|
|
̅̅̅̅̅̅ |
|||||
|
= |
|
|
|
∙ ; = |
|
∙ , |
||||||||||
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
1 1 |
2 |
2 |
|
2 2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Находят точки , , … и т.д., |
соединяя которые проводят кинетическую кривую. Число реальных ступеней |
разделения определяют как число ступеней, вписанных между рабочей (1) и кинетической (2) линиями (считают число точек на кинетической кривой; в данном случае 6 ступеней).
Np.т.= 6 (если значения дробные, округляем в большую сторону).
Высота рассчитывается по формуле:
= н + ( р.т. − 1) р.т. + в
Вопрос №11
Вопрос №12 = №10
Вопрос № 13. Получить систему уравнений, описывающих процесс простой перегонки.
При простой перегонке образующийся пар отводится из аппарата и в каждый момент времени находится в равновесии с оставшейся жидкостью. Для составления материального баланса предполагают, что количество жидкости в некоторый момент времени равно L, а ее состав x (по НК) и y* (в паре над жидкостью). Тогда состав пара над жидкостью можно выразить как функцию состава жидкости, т. е. y* = f(x). За бесконечно малый промежуток времени количество жидкости и ее состав изменяются и составляют L – dL и x – dx. Количество образующегося пара равно dL, а его состав является равновесным с x. Содержание НК в жидкости в начале равно Lx, а в конце промежутка — (L-dL)*(x- dx).Количество НК, перешедшего в пар, равно dL y*. Тогда уравнение материального баланса по НК за это время:
Lx=(L−dL)*(x−dx)+dLy*=Lx−dLx−Ldx+dLdx+dLy* .
Бесконечно малой величиной второго порядка dLdx можно пренебречь. Тогда уравнение
|
dL |
|
dx |
F dL xF |
dx |
F xF |
dx |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимает вид: |
L |
= y*−x . Интегрируем: |
∫W L =∫xW y*−x ln |
W =∫xW y*−x , где F – |
||||||||
начальное количество смеси, W – конечное количество смеси, xW и xF – составы по НК. |
|
|
Обычно уравнение решают графически по диаграмме жидкость-пар, строя график1/(y*-x) от x.
Вопрос 14. Материальный баланс процесса простой перегонки. Расчет количества кубового остатка, количества и среднего состава дистиллята.
Простая перегонка заключается в постепенном испарении жидкости и конденсации образующихся паров. Рассмотрим периодически действующую перегонку. В куб залита жидкая смесь. Составим уравнение материального баланса.
Пусть в момент времени τ в кубе L кг смеси, х – концентрация НК в смеси, Lх – количество НК в смеси.
За время dτ испарится dL кг смеси и концентрация уменьшится на dx. При этом образуется dL кг пара, равновесного с жидкостью и имеющего концентрацию у*; dLy* – количество НК в паре. В кубе останется остаток (L – dL) кг с концентрацией (х – dx).
Тогда уравнение материального баланса по НК:
Lx = (L–dL)(x–dx)+dLy*;
Раскроем скобки: Lх = Lх– dLх– Ldx+ dLdx+ dLy*,
после сокращения получим: dL(y*–х) = Ldx,
разделим переменные:
Это дифференциальное уравнение проинтегрируем от L = F (количество исходной смеси) до L = W (количество остатка) и по х от хF до хW (хF – концентрация НК в исходной смеси; хW –концентрация в остатке).
Тогда: ∫ dL/L = ∫ dx/(y* – х); ln(F/W) = ∫ dx/(y* – х) – W хW хW
– уравнение простой перегонки.
Вид функции у* = f(x) определяется формой кривой равновесия и не может быть установлен аналитически. Поэтому правую часть интегрируют графически.
Из уравнения можно получить W, зная F и хF, хW. Средний состав дистиллята хр можно определить из уравнения материального баланса по НК:
FхF = WхW + (F – W) (хр)ср. , где хр = (FхF – WхW)/(F – W).
Простая перегонка применяется для смесей, компоненты которых сильно различаются по летучести, простая перегонка – это довольно грубое предварительное разделение смесей.
Вопрос № 15. Вывести уравнения рабочих линий ректификационной колонны |
|||||||
непрерывного действия. |
|||||||
= + |
( |
− |
) |
|
|||
|
|
|
|
н |
|
к |
|
+ |
н |
= + |
|||||
|
н |
|
|
к |
|
к |
|
− |
|
= − |
|
|
|||
н |
|
к |
|
к |
|
н |
|
Делаем подстановку в 1 уравнение: |
|||||||
= + |
( |
− |
) |
|
|||
|
|
|
|
к |
|
н |
|
|
Ф |
|
Укрепляющая часть колонны. Количество жидкости (флегмы), стекающей по этой части колонны |
||
= Ф = , |
= |
− флегмовое число |
Количество паров, поднимающихся по колонне
= + Ф = + = ( + 1)
= , = следовательно к =
В том же сечение колонны состав жидкости (флегмы) , поступающей из дефлегматора,
Ф = , то есть н =
Подставляя значения L, G, yк, xк , получаем:
= ( + 1) + [ − ( + 1) ]
Откуда
= +1 + +1 - эта зависимость является уравнением рабочей линии укрепляющей части колонны.
Количество жидкости, стекающей по исчерпывающей части колонны, составит:
′ = Ф + = + = ( + )
Количество пара, проходящего через нижнюю часть колонны, равно количеству пара, поднимающегося по верхней
(укрепляющей) ее части. Следовательно:
′ = = ( + 1)
Для низа колонны состав удаляющейся жидкости (остатка) x’к=xw и, согласно допущению, состав поступающего сюда из
кипятильника пара y’н= yw = xw . Подставив значения( + L)’, G’, x’к , y’н( в +первое) уравнение, получим:
= ( + 1) + [ − ( + 1) ]
После приведения к общему знаменателю и сокращения подобных членов находим:
+1 |
+1 |
|
|
эта зависимость является уравнением рабочей линии исчерпывающей части колонны. |
|||
= + + 1− |
16. Вывести уравнение рабочей линии для укрепляющей части ректификационной колонны. Описать, как строят рабочие линии на диаграмме y-x, сформулировав
необходимые допущения.
Упрощающие допущения графического метода анализа работы и расчета ректификационной колонны.
1) Молярные теплоты испарения компонентов при одной и той же температуре приблизительно одинаковы (правило Трутона), поэтому каждый киломоль пара при конденсации испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно количество поднимающихся паров (в киломолях) в любом сечении колонны одинаково;
2) В дефлегматоре не происходит изменения состава пара. Если весь пар конденсируется в дефлегматоре, то это положение полностью
соответствует реальным условиям. Следовательно, состав пара, уходящего |
||
|
|
|
из ректификационной колонны, равен составу дистиллята, т.е. |
= ; |
|
3) |
При испарении жидкости в кипятильнике не происходит изменения |
ее состава. Следовательно, состав пара, образующегося в кипятильнике, |
||
|
|
|
соответствует составу кубового остатка, т.е. |
= ; |
|
4) |
Теплоты смешения компонентов разделяемой смеси равны 0. |
Также, при этом перед подачей в колонну смесь подогревают до температуры кипения жидкости в том сечении колонны, в которое она поступает.
Вывод уравнения рабочей линии для укрепляющей части ректификационной колонны |
||||
Обозначения: |
|
|
|
|
• F, xF - поток (кмоль/с) и концентрация (молярные доли) НК исходной смеси; |
||||
• P, xP - поток и концентрация НК дистиллята; |
|
|
||
• W,xW - поток и концентрация НК кубового остатка; |
||||
• Ф,xФ – поток и концентрация НК флегмы; |
|
|
|
|
• G – количество пара (кмоль/с), выходящего из колонны. |
||||
+ Ф = + ; при = + Ф |
получаем = + |
|
||
Материальный баланс колонны по всему потоку: |
|
|
|
|
(1) |
|
= |
+ |
|
Материальный баланс по низкокипящему компоненту: |
|
|
||
|
|
|
|
|
Для укрепляющей части колонны возьмем произвольное сечение А-А (см. рис), которому соответствуют текущие |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ = |
|
+ , |
|
|
||||||
концентрации x и y, и составим материальный баланс по НК для верха этой колонны: |
|
||||||||||||||||||||||
(2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− ( − ) |
|
|
|||||||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= Ф = |
|
|
|
|
|
|
|||||||
где – количество флегмы, стекающей в верхней части колонны. |
|
|
|||||||||||||||||||||
(4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= Ф + = + = ( + 1) |
|
|
||||||||||
Количество поднимающихся по колонне паров: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
С учетом |
= |
= − ( + 1) ( − ) = + 1 |
∙ − |
+ 1 |
|
∙ + = + 1 |
∙ + (1 − + 1) |
||||||||||||||||
|
(см допущение 2), поставляем ур-я (3) и (4) в ур-е (2). Получаем: |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
∙ + |
|
|
|
|
||
Таким образом, уравнение рабочей линии укрепляющей части колонны: |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
+ |
|
|
||
Порядок построения рабочих линий ректификационной |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
колонны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, и ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1) |
Откладываем |
на |
горизонтальной |
оси |
|
значения |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2) |
Строим на диагонали точки |
= |
и |
|
= |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3) |
Проводим вертикаль при |
до значения ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
||
4) |
Откладываем |
на вертикальной |
оси |
отрезок |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
+1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5) Соединяем точку на вертикальной оси, полученную |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по |
|
отрезку |
|
В, и |
точку |
на |
диагонали |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
6)На пересечении пунктирной линии и вертикали (при ) получаем точку пересечения рабочих линий (точку питания);
7)Соединяя =точку пересечения рабочих линий с точкой , получаем рабочую линию верхнейпунктирной линией;
8)Соединяя =точку пересечения рабочих линий с точкой , получаем рабочую линию нижней части колонны.
17.Вывести уравнения рабочих линий для ретификационной колонны непрерывного действия при постоянстве расходов фаз (с необходимыми
пояснениями и допущениями). Как зависит положение этих линий на диаграмме у-х от флегмового числа?части колонны;
Предварительно принимаются следующие основные допущения, мало искажающие действительный процесс, но существенно упрощающие его анализ и расчет:
1.Молярные теплоты испарения компонентов при одной и той же температуре приблизительно одинаковы (правило Трутона), поэтому каждый киломоль пара при конденсации испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно, количество поднимающихся паров (в киломолях) в любом сечении колонны одинаково.
2.В дефлегматоре не происходит изменения состава пара. Если весь пар конденсируется в дефлегматоре, то это положение полностью соответствует реальным условиям. Следовательно, состав пара, уходящего из ректификационной колонны, равен составу дистиллята, т.е. yD = xD.
3.При испарении жидкости в кипятильнике не происходит изменения ее состава. Следовательно, состав пара, образующегося в кипятильнике, соответствует составу кубового остатка, т.е. yW = xW.
4.Теплоты смешения компонентов разделяемой смеси равны нулю.
При этом предполагается, что перед подачей в колонну смесь подогревают до температуры кипения жидкости в том сечении колонны, в которое она поступает.
Расчетная схема установки представлена на рис. 3.15.
Рис. 3.15. К выводу уравнения материального баланса
Введены следующие обозначения (рис. 3.15):
F, xF – поток (кмоль/с) и концентрация (молярные доли) НК исходной смеси;
P, xD – поток и концентрация НК дистиллята;
W, xW – поток и концентрация НК кубового остатка;
Ф, xФ – поток и концентрация НК флегмы;
G – количество пара (кмоль/с), выходящего из колонны.
Тогда материальный баланс колонны по всему потоку
но G = P + Ф, и поэтому
F = P + W. (3.8)
Материальный баланс по низкокипящему компоненту
(3.9)
Уравнения рабочих линий. Поскольку условия работы укрепляющей и исчерпывающей частей ректификационной колонны различны, то рассмотрим материальные балансы для них отдельно.
Для укрепляющей части колонны возьмем произвольное сечение А – А (рис. 3.15), которому соответствуют текущие концентрации x и y, и составим материальный баланс по НК для верха этой части колонны:
откуда
(3.10)
где L – количество флегмы, стекающей в верхней части колонны.
Причем
(3.11)
где R – флегмовое число, равное отношению количества флегмы к количеству отбираемого из колонны дистиллята:
Количество поднимающихся по колонне паров
(3.12)
Так как по принятому допущению yD = xD, то уравнение (3.10) при подстановке в него соответствующих значений L и G принимает вид
откуда получаем уравнение рабочей линии укрепляющей части колонны:
(3.13)
При x = xD y = xD, т.е. рабочая линия укрепляющей части колонны пересекает диагональ с абсциссой xD, что и следовало ожидать, учитывая второе допущение.
Обозначим , а . Тогда уравнение (3.13) примет вид соотношения
которое является уравнением прямой линии. В нем А – тангенс угла наклона a рабочей линии к оси абсцисс, а В – отрезок, отсекаемый рабочей линией на оси ординат (рис. 3.16, а).
При выводе уравнений рабочей линии исчерпывающей части колонны следует учитывать, что количество орошения этой части колонны увеличивается на величину расхода F исходной смеси. Рассмотрим материальный баланс для низа исчерпывающей части колонны – ниже произвольного сечения В – В (рис. 3.15); текущие концентрации НК в фазах x и y .
Обозначим количества поднимающегося по нижней части колонны пара , а стекающей флегмы – . Тогда
Рис. 3.16. К выводу уравнений рабочих линий верхней (а) и нижней (б) частей ректификационной колонны
Если обозначить через то Количество стекающей по нижней части колонны
флегмы Количество поднимающегося по колонне пара не меняется, т.е.
откуда