3.4.2. Армування опорних перерізів другорядної
БАЛКИ СІДЛУВАТИМИ КАРКАСАМИ
В опорних перерізах розтягуючі моменти виникають у верхній частині другорядної балки, тому і робоча поздовжня арматура знаходитиметься саме там. За визначеною в п. 3.2. розрахунковою площею поперечного перерізу арматури підбирається необхідна кількість стержнів:
для першої проміжної опори при Аs = 3,17 см2 приймаємо 3 12А-ІІІ з Аs, факт = 3,39см2;
для другої опори і всіх інших при Аs =2,70 см2 приймаємо 3 12А-ІІІ з Аs, факт = 3,39см2.
Поперечна арматура приймається конструктивно з умов зварювання 4 ВрІ з кроком 200 мм. Арматура S ставиться конструктивно (4 ВрІ) і знаходиться лише по обидва боки від головної балки.
Для раціонального використання робочих арматурних стержнів їх обривають у відповідності з епюрою матеріалів. Місця обривів стержнів визначають за такою послідовністю:
а) визначають несучу здатність /граничний згинальний момент/ перерізу, армованого стержнями, які залишились після обриву /які доводяться до опори/;
б) за обвідною епюрою згинальних моментів знаходять місця теоретичного обриву стержнів, тобто місце знаходження вертикального перерізу, де зовнішній згинальний момент дорівнює несучій здатності, обчисленій в попередньому пункті;
в) знаходять значення поперечних сил у знайдених перерізах і визначають довжину W, на яку слід завести поздовжні робочі стержні за вертикальний переріз, у якому вони потрібні за розрахунком;
г) обчислюють відстані від опор до місць дійсного обриву стержнів.
Несучу здатність перерізу балки знаходять за формулою:
Mu = Rs As ho , (10)
де значення обчислюють за формулою = 1 – 0,5 , або за таблицями додатку 13 у відповідності до , де
.
(11)
Обчислення зручно вести у табличній формі для кожного характерного перерізу (табл. 3.5.).
Для визначення точок теоретичного обриву стержнів користуються обвідною епюрою моментів. На ній, дотримуючись масштабу, відкладають ординати несучої здатності балки, армованої необірваними стержнями, відповідно до табл. 3.5. (рис. 23).
Точки теоретичного обриву знаходять у місцях перетину ординат несучої здатності з обвідною епюрою моментів. Так, у першому прольоті несуча здатність балки при повному армуванні 2 12 А-ІІІ + 2 12 А-Ш становить 43,65 кНм, а при 2 12 А-ІІІ - 22,05 кНм. Остання ордината перетинає ліву вітку обвідної епюри моментів у точці, яка знаходиться від осі лівої опори на віддалі а х = 0,2 5,775 22,05 / 23,15 = 1,1 м (рис. 23) (визначено геометричним шляхом за подібністю трикутників).
Ордината несучої здатності Мu = 22,05 кНм перетинає праву вітку обвідної епюри моментів у точці, розміщеній на віддалі а x від опори:
а х = 0,2 5,775 1 + (22,05 - 7,12) / (26,71 - 7,12) = 2,03 м.
Обчислені таким чином координати точок теоретичних обривів наведені в табл. 3.5.
Для визначення довжини W, на яку заводяться стержні за точки теоретичних обривів, обчислюють значення поперечних сил Q в перерізах балки, що проходять через точки теоретичних обривів. Поперечні сили обчислюють як тангенси кутів нахилу відповідних віток обвідної епюри моментів. У даному випадку (при дії рівномірно розподіленого навантаження) такий спосіб наближений, бо дійсна криволінійна епюра моментів замінена полігональною.
Інтенсивність поперечного армування обчислюється за формулою:
,
(12)
а відстань
.
(13)
Крім того, за формулами
(14)
визначають зону анкеровки
арматури. У цій формулі значення
беруть з додатку 16.
Рис. 23 – Армування другорядної балки, обвідна епюра моментів та епюра матеріалів другорядної балки
Послідовність обриву стержнів покажемо на прикладі прольотних стержнів 2 12 АІІІ, які обриваються праворуч від першої опори - стіни. Довжина зони анкеровки для цих стержнів:
lan =[0,7 365 / (0,9 8,5) + 11] 0,012 = 0,533 > 20 d =0,24 м.
Поперечна сила Q = 23,15 / (0,2 5,775) = 20,04 кН.
Інтенсивність поперечного армування при А sw = 2 А sw 1 = 2 0,126 = = 0,252 см2, s =150 мм; Rs = 365 МПа становить
qsw = 365 10 6 2,52 10-4 / 0,15 = 61,32 кН/м.
Довжина ділянок стержнів за вертикальним перерізом, де вони потрібні за розрахунком:
W = 20,04 / (2 61,32) + 5 0,012 = 0,223 м l = 0,533 м,
тому приймаємо W = 0,533 м.
Відстань від опори до місця дійсного обриву стержня, матимемо
ax - W = 1,1 - 0,533 = 0,567 м.
Для цих же стержнів, але ліворуч від першої опори, матимемо
Q = (26,71 - 7,12) / (0,2 5,775) = 16,96 кН;
qsw = (365 10 6 2,52 10-4) / 0,2 = 45,99 кН/м;
W = 16,96 / (2 45,99) + 5 0,012 = 0,244 м lan = 0,533 м ,
тому приймаємо W = 0,533 м.
Відстань від першої проміжної опори до точки дійсного обриву стержня становить a x – W = 2,03 – 0,533 = 1,497 м.
Для опорних стержнів при армуванні сідлуватими каркасами для першої опори ліворуч обриваємо 3 І2 А-III, залишаються 2 6 А-III з граничним моментом Мu = 5,27 кНм.
Поперечна сила для точки теоретичного обриву становить:
Q = 25,46 / 1,86 = 13,688 кН.
ax = 1,86 – 1,86 5,27 / 25,46 = 1,47 м.
Аsw = 0,252 см2, s = 150 мм, qsw = 61,32 кН/м,
W = 13,688 / (2 61,32) + 5 0,012 = 0,171 м l = 0,533 м,
тому приймаємо W = 0,533м.
a x + W = 1,47 + 0,533 = 2,003 м > 1/4 lo = 1,44 м.
Аналогічно проводяться підрахунки для визначення точок дійсного обриву інших стержнів (див. табл. 3.5).
Креслення другорядної балки показане на рис. 23, 24. Арматурні вироби викреслюються окремо з зазначенням позицій і розмірів (рис. 25). На арматурні вироби складається специфікація (табл. 3.6.) і відомість витрати матеріалів на другорядну балку (табл. 3.7.).
Рис. 24 – Армування другорядної балки,
розрізи І – І, ІІ – ІІ, ІІІ – ІІІ, IV – IV, V – V, VI – VI
Рис. 25 – Арматурні вироби
Таблиця 3.5 - ВИЗНАЧЕННЯ ТОЧОК ОБРИВУ СТЕРЖНІВ ПРИ АРМУВАННІ ДРУГОРЯДНОЇ БАЛКИ
Повне арму-вання |
Аs , см2 |
|
|
Mu , кНм |
Стерж-ні, що обрива-ються |
а х , мм |
Q , кН |
l an , мм |
qsw , кН/м |
W, мм |
Відстань від опори до точки дійс-ного обриву |
Приміт-ки |
|
розрахункове |
прийняте |
||||||||||||
Арматура першого прольоту Rs = 365 МПа, Rb = 8,5 МПа, ho = 27 см, b = 2,1 м, Asw = 0,252 см2, s = 150 (200) мм |
|||||||||||||
212 + 212 А-ІІІ |
4,52 |
0,038 |
0,98 |
43,65 |
212 А-ІІІ |
1100 |
20,04 |
533 |
61,32 |
223 |
533 |
533 |
Ліворуч у прол. |
2,26 |
0,019 |
0,99 |
22,05 |
2030 |
16,96 |
533 |
45,99 |
244 |
533 |
1497 |
Правор. у прольоті |
||
Арматура другого прольоту Rs = 365 МПа, Rb = 8,5 МПа, ho = 27 см, b = 2,1 м, Asw = 0,252 см2, s = 200 мм |
|||||||||||||
210 + 210 А-ІІІ |
3,14 |
0,026 |
0,987 |
30,54 |
210 А-ІІІ |
1878 |
12,39 |
444 |
45,99 |
185 |
444 |
1434 |
Ліворуч у прол. |
1,57 |
0,013 |
0,993 |
15,36 |
1878 |
12,39 |
444 |
45,99 |
185 |
444 |
1434 |
Правор. у прольоті |
||
Арматура першої проміжної опори Rs = 365 (355) МПа, Rb = 8,5 МПа, ho = 27 см, b = 15 см, s = 200 мм |
|||||||||||||
312 + 26 А-ІІІ |
3,96 |
0,466 |
0,768 |
29,85 |
312 А-ІІІ |
1470 |
13,69 |
533 |
61,32 |
171 |
533 |
2003 |
Ліворуч від опори |
0,57 |
0,067 |
0,965 |
5,27 |
1170 |
10,53 |
533 |
61,32 |
146 |
533 |
1703 |
Правор. від опори |
||
Арматура другої проміжної опори Rs = 365 (355) МПа, Rb = 8,5 МПа, ho = 27 см, b = 15 см, s = 200 мм |
|||||||||||||
312 + 26 А-ІІІ |
3,96 |
0,466 |
0,768 |
29,85 |
312 А-ІІІ |
1040 |
16,56 |
533 |
61,32 |
195 |
533 |
1573 |
Ліворуч від опори |
0,57 |
0,067 |
0,965 |
5,27 |
1040 |
16,56 |
533 |
61,32 |
195 |
533 |
1573 |
Правор. від опори |
||
Таблиця 3. 6 – СПЕЦИФІКАЦІЯ АРМАТУРИ ДРУГОРЯДНОЇ БАЛКИ
Марка виробу |
Позиц. деталі |
Найменування |
Кіль-кість |
Маса 1 дет. кг |
Маса виробу, кг |
Примітки * |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
К-1 |
1 |
6 А-ІІI, l = 5800 |
1 |
1,288 |
10,692 |
В першому прольоті каркаси К-1 і К-1 – дзеркальні |
2 |
12 А-ІІІ, l = 5800 |
1 |
5,150 |
|||
3 |
12 А-ІІІ, l = 3800 |
1 |
3,370 |
|||
4 |
4 BpI, l = 280 |
34 |
0,026 |
|||
|
5 |
4 BpI, l = 130 |
- |
0,012 |
0,012 |
Шпильки |
К-2 |
1 |
6 А-ІІІ, l = 5800 |
1 |
1,288 |
7,603 |
У другому прольоті по 2 каркаси К-2 |
6 |
10 А-ІІI, l = 5800 |
1 |
3,580 |
|||
7 |
10 А-ІІІ, l = 3000 |
1 |
1,851 |
|||
4 |
4 BpI, l = 280 |
34 |
0,026 |
|||
К-3 |
8 |
12 А-ІІІ, l = 4000 |
1 |
3,552 |
4,370 |
На першій проміжній опорі по 3 сідлуватих каркаси |
9 |
4 BpI, l = 2050 |
1 |
0,189 |
|||
10 |
4 BpI, l = 1750 |
1 |
0,161 |
|||
4 |
4 BpI, l = 280 |
18 |
0,026 |
|||
К-4 |
11 |
12 А-ІІІ, l = 3500 |
1 |
3,108 |
3,828 |
На другій проміжній опорі 3 сідлуватих каркаси |
12 |
4 BpI, l = 1650 |
2 |
0,152 |
|||
4 |
4 BpI, l = 280 |
16 |
0,026 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
13 |
10 А-ІІІ, l = 850 |
- |
0,216 |
- |
З’єднувальні стержні на опорах |
|
14 |
6 А-ІІІ, l = 1100 |
- |
0,244 |
- |
Додаткова арматура біля крайніх опор (стін) |
|
15 |
4 BpI, l = 200 |
- |
0,018 |
- |
* - примітки подано з навчальною метою (на кресленнях не подаються).
Таблиця 3.7 - ВІДОМІСТЬ ВИТРАТИ МАТЕРІАЛІВ НА
ДРУГОРЯДНУ БАЛКУ
Марка елемен-та |
Вироби арматурні |
||||||
Арматура класу |
Всього |
||||||
Вр І |
А І |
||||||
ГОСТ 6727-80 |
ГОСТ 5782-82 |
||||||
4 |
всього |
6 |
10 |
12 |
всього |
||
МДБ |
15,64 |
15,64 |
11,28 |
23,02 |
64,716 |
99,016 |
114,66 |
- розрахунок проведено для однієї нерозрізної багатопролітної (в даному випадку чотирипролітної) другорядної балки.
Д О Д А Т К И
Додаток 1
(СНиП 2. 01. 07-85 "Нагрузки й воздействия")
НОРМАТИВНІ ЗНАЧЕННЯ ТИМЧАСОВИХ РІВНОМІРНО РОЗПОДІЛЕНИХ НАВАНТАЖЕНЬ НА ПЕРЕКРИТТЯ, Па
№ |
Будівлі та приміщення |
Повне значення |
Понижене значення |
1 |
2 |
3 |
4 |
1 |
Квартири житлових будівель, спальні приміщення дитячих дошкільних закладів, шкіл-інтернатів, житлові приміщення будинків відпочинку, пансіонатів, гуртожитків, готелів, палати лікарень, санаторіїв, тераси |
1500 |
300 |
2 |
Службові приміщення адміністративного, інженерно-технічного, наукового персоналу організацій і закладів, класні кімнати закладів освіти; побутові приміщення (гардеробні, душові, вбиральні) громадських будівель і споруд |
2000 |
700 |
3 |
Кабінети і лабораторії закладів охорони здоров’я, лабораторії закладів освіти, науки; приміщення ЕОМ, кухні громадських будівель, технічні поверхи, підвальні приміщення. |
2000 |
1000 |
4 |
Зали: а) читальні |
2000 |
700 |
б) обідні (кафе, ресторани, їдальні) |
3000 |
1000 |
|
в) зібрань, нарад, чекання, глядацькі, концертні, спортивні |
4000 |
1400 |
|
г) торгові, виставкові, експозиційні |
4000 |
1400 |
|
5 |
Книгосховища, архіви |
5000 |
4000 |
6 |
Сцени глядацьких закладів |
5000 |
1800 |
7 |
Трибуни: а) із закріпленими сидіннями |
4000 |
1400 |
б) без сидінь |
5000 |
1800 |
1 |
2 |
3 |
4 |
8 |
Горища |
700 |
- |
9 |
Покриття: а) на ділянках, де можливе скупчення людей, що виходять з виробничих приміщень, залів, аудиторій тощо |
4000 |
1400 |
б) на ділянках, що використовуються для відпочинку |
1500 |
500 |
|
в) на інших ділянках |
500 |
- |
|
10 |
Балкони, лоджії а) смугове рівномірне навантаження на ділянці широною 0,8м вздовж огородження балкона (лоджії) |
4000 |
1400 |
б) суцільне рівномірне навантаження на площу балкона (лоджії), якщо її вплив не сприятливіший за оговорений в пункті а) |
2000 |
700 |
|
11 |
Ділянки обслуговування і ремонту обладнання виробничих приміщень |
1500 |
- |
12 |
Вестибюлі, фойє, коридори, сходи (з віднесеними до них переходами), які знаходяться біля приміщень: а) по п.п. 1, 2, 3 |
3000 |
1000 |
б) по п.п. 4, 5, 6, 11 |
4000 |
1400 |
|
в) по п. 7 |
5000 |
1800 |
|
13 |
Перрони вокзалів і станцій метрополітену |
4000 |
1400 |
Додаток 2
КОНСТРУКЦІЇ ПІДЛОГ
№ |
Схема |
Основні елементи |
Товщина, мм |
Об’ємна маса, кг/м3 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
1 |
|
- паркетні дошки по настилу |
25 |
600-900 |
- толь |
3 |
400-800 |
||
- лаги |
40 |
600-900 |
||
- звукоізоляційна прокладка |
20-30 |
600-800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
2 |
|
- паркетні дошки |
8-12 |
600-900 |
- бітумна мастика |
3-5 |
1400 |
||
- легкий бетон |
60 |
600-800 |
||
- толь |
3 |
400-800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
||
3 |
|
- тришарове покриття з ДВП |
100 |
250-400 |
- бітумна мастика |
3-5 |
1400 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
||
4 |
|
- лінолеум на мастиці |
10-15 |
1500 |
- цементно-піскова стяжка |
25 |
1800 |
||
- шлак |
40 |
200-800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
||
5 |
|
- лінолеум на теплозвукоізоля- ційній основі |
4-6 |
300-400 |
- цементно-піскова стяжка |
30 |
1800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
||
6 |
|
- полівінілацетатна мастика |
10-15 |
1200 |
- цементно-піскова стяжка |
10-15 |
1800 |
||
- шар легкого бетону |
60-150 |
600-800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
||
7 |
|
- керамічна плитка |
8-10 |
1900 |
- цементно-пісковий розчин |
15-20 |
1800 |
||
- рулонна гідроізоляція |
3-5 |
500-900 |
||
- цементно-піскова стяжка |
20-30 |
1800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
||
8 |
|
- плитки: керамічні, бетонні, мозаїчні, ксилолітові, з кам’яного литва |
10-25 |
1900-3000 |
- цементно-пісковий розчин |
10-15 |
1800 |
||
- цементно-піскова стяжка |
20-30 |
1800 |
||
- теплозвукоізоляція |
60 |
400-800 |
||
- плита перекриття |
50 |
2500 |
||
- затирка |
5 |
1800 |
Додаток 3
(СНиП 2.01.07- 85)
КОЕФІЦІЄНТИ НАДІЙНОСТІ ЩОДО ДІЇ НАВАНТАЖЕННЯ, f
№ |
Найменування навантаження |
f |
1 |
2 |
3 |
1 |
Вага металевих конструкцій |
1,05 |
2 |
Вага бетонних (об'ємною масою понад 1600 кг/м3), залізобетонних, кам'яних, армокам'яних, дерев'яних конструкцій |
1,10 |
3 |
Вага бетонних конструкцій (об'ємною масою не більшою за 1600 кг/м3), ізоляційних, вирівнюючих і оздоблювальних шарів (плити, шкаралупи, засипки, стяжки, матеріали в рулонах тощо) заводського виготовлення |
1,20 |
4 |
Те ж, виготовлених на будівельному майданчику |
1,30 |
5 |
Вага природного грунту |
1,10 |
6 |
Вага насипного грунту |
1,15 |
7 |
Рівномірно розподілене навантаження на перекриття і сходи при Vn < 2000 Па |
1,30 |
8 |
Те ж, при Vn ≥ 2000 Па |
1,20 |
9 |
Вітрове навантаження |
1,40 |
10 |
Снігове навантаження при (g n / s n) ≥ 0,8 |
1,40 |
11 |
Те ж, при (g n / s n) < 0,8 |
1,60 |
12 |
Стаціонарне обладнання |
1,05 |
13 |
Ізоляція стаціонарного обладнання |
1,20 |
14 |
Заповнення обладнання (в т.ч. резервуарів, трубопроводів рідинами) |
1,00 |
15 |
Те ж, суспензіями, шлаками, сипкими тілами |
1,10 |
16 |
Завантажувачі, електрокари з вантажами |
1,20 |
Додаток 4
ЗНАЧЕННЯ КОЕФІЦІЄНТА НАДІЙНОСТІ n ЩОДО ПРИЗНАЧЕННЯ БУДІВЛІ ЧИ СПОРУДИ
№ |
Клас відповідальності будівлі чи споруди |
n |
1 |
Клас І - будівлі і споруди, головні корпуси ТЕС, АЕС, телевежі, труби висотою понад 200 м, резервуари для нафтопродуктів місткістю понад 10 000 м3, криті спортивні споруди з трибунами, театри, кінотеатри, цирки, ринки, навчальні заклади, дитячі дошкільні заклади, музеї, архіви тощо |
1,00 |
2 |
Клас II - будівлі і споруди промислового та цивільного будівництва, які не входять до класів І і III |
0,95 |
3 |
Клас III - різні склади без процесів сортування, пакування, одноповерхові житлові будинки, тимчасові будівлі і споруди |
0,90 |
Додаток 5
(СНиП 2. 03. 01-84)
НОРМАТИВНІ ТА РОЗРАХУНКОВІ ХАРАКТЕРИСТИКИ МІЦНОСТІ ВАЖКОГО БЕТОНУ, МПа
Клас бетону |
Характеристика |
||||
Rbn , Rb,ser |
Rb |
Rbtn , Rbt, ser |
Rbt |
Eb |
|
В5 |
3,5 |
2,8 |
0,55 |
0,37 |
13000 |
В7,5 |
5,5 |
4,5 |
0,70 |
0,48 |
16000 |
В10 |
7,5 |
6,0 |
0,85 |
0,57 |
18000 |
В12,5 |
9,5 |
7,5 |
1,00 |
0,66 |
21000 |
В15 |
11,0 |
8,5 |
1,15 |
0,75 |
23000 |
В20 |
15,0 |
11,5 |
1,40 |
0,90 |
27000 |
В25 |
18,5 |
14,5 |
1,60 |
1,05 |
30000 |
В30 |
22,0 |
17,0 |
1,80 |
1,20 |
32500 |
В35 |
25,5 |
19,5 |
1,95 |
1,30 |
34500 |
В40 |
29,0 |
22,0 |
2,10 |
1,40 |
36000 |
В45 |
32,0 |
25,0 |
2,20 |
1,45 |
37500 |
В50 |
36,0 |
27,5 |
2,30 |
1,55 |
39000 |
В55 |
39,5 |
30,0 |
2,40 |
1,60 |
39500 |
В60 |
43,0 |
33,0 |
2,50 |
1,65 |
40000 |
Додаток 6 (СНиП 2. 03. 01-84)
КОЕФІЦІЄНТ УМОВ РОБОТИ БЕТОНУ b2
№ |
Фактори, які зумовлюють введення коефіцієнта |
b2 |
1 |
Для важкого, дрібнозернистого і легкого бетонів нормального твердіння і після теплообробки при врахуванні постійних, тривалих, короткотривалих і особливих навантажень від деформацій грунтів в умовах експлуатації конструкцій, сприятливих для наростання міцності бетону (наприклад, під водою, у вологому грунті або при вологості повітря оточуючого середовища понад 75%) |
1,00 |
2 |
В інших випадках |
0,90 |
3 |
Для ніздрюватого та поризованого бетонів незалежно від умов ксплуатації |
0,85 |
4 |
Для всіх видів бетонів при врахуванні короткотривалих (нетривалої дії) навантажень або особливих навантажень |
1,10 |
Додаток 7 (СНиП 2. 03. 01-84)
МІНІМАЛЬНІ КОЕФІЦІЄНТИ АРМУВАННЯ, min , %
№ |
Умови роботи арматури |
min |
1 |
Арматура S в згинальних і позацентрово розтягнутих елементах з розміщенням поздовжньої сили за межами робочої висоти перерізу |
0,05 |
2 |
Арматура S, S` у позацентрово розтягнутих елементах з розміщенням поздовжньої сили між арматурою S i S` |
0,05 |
3 |
Арматура S, S` у позацентрово стиснутих елементах при: lo / i < 17 (при lo / h 5) |
0,05 |
17 lo / i 35 (при 5 lo / h 10) |
0,10 |
|
35 lo / i 83 (при 10 lo / h 24) |
0,20 |
|
lo / i 83 (при lo / h 24) |
0,25 |
Примітка: мінімальна площа перерізу арматури, наведена в даній таблиці, відноситься
до площі перерізу бетону, яка дорівнює добутку ширини ребра таврового
(двотаврового) перерізу на робочу висоту перерізу ho. В елементах з
поздовжньою арматурою, розміщеною рівномірно по контуру перерізу, а
також у центрально-розтягнутих елементах вказана величина мінімального
армування відноситься до повної площі перерізу бетону
Додаток 8
(СНиП 2. 03. 01-84)
РОЗРАХУНКОВІ ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРИ, МПа
Арматура класу |
Діаметр, мм |
Rs |
Rsw |
Rsc |
Es |
АІ |
6…40 |
225 |
175 |
225 |
210000 |
А II |
10…80 |
280 |
225 |
280 |
210000 |
А III |
6, 8 |
355 |
285/255* |
355 |
200000 |
10…40 |
365 |
290/255* |
365 |
200000 |
|
Вр-І |
3 |
375 |
270/300** |
375 |
170000 |
4 |
365 |
265/295** |
365 |
170000 |
|
5 |
360 |
260/290** |
360 |
170000 |
Примітка: * - у зварних каркасах для хомутів діаметром меншим за 1/3 діаметра
поздовжніх стержнів; ** - для використання у в язаних каркасах
Додаток 9
ПЛОЩА ПОПЕРЕЧНОГО ПЕРЕРІЗУ АРМАТУРИ
НА 1 м ШИРИНИ ПЛИТИ, см2
Діаметр стержнів, мм |
Крок стержнів, мм |
|||||||
100 |
125 |
150 |
200 |
250 |
300 |
350 |
400 |
|
3 |
0,71 |
0,57 |
0,47 |
0,35 |
0,28 |
0,23 |
0,20 |
0,18 |
4 |
1,26 |
1,01 |
0,84 |
0,63 |
0,50 |
0,42 |
0,36 |
0,32 |
5 |
1,96 |
1,57 |
1,31 |
0,98 |
0,79 |
0,65 |
0,56 |
0,49 |
6 |
2,83 |
2,26 |
1,84 |
1,41 |
1,13 |
0,94 |
0,81 |
0,71 |
8 |
5,03 |
4,02 |
3,35 |
2,51 |
2,01 |
1,68 |
1,44 |
1,25 |
10 |
7,85 |
6,28 |
5,23 |
3,93 |
3,14 |
2,61 |
2,24 |
1,96 |
12 |
11,31 |
9,05 |
7,54 |
5,65 |
4,52 |
3,77 |
3,23 |
2,82 |
14 |
15,39 |
12,31 |
10,26 |
7,69 |
6,16 |
5,13 |
4,44 |
3,50 |
16 |
20,11 |
16,08 |
13,4 |
10,05 |
8,04 |
6,70 |
5,74 |
5,02 |
18 |
25,45 |
20,36 |
16,96 |
12,72 |
10,18 |
8,48 |
7,27 |
6,36 |
20 |
31,42 |
25,13 |
20,94 |
15,71 |
12,56 |
10,47 |
8,97 |
7,86 |
22 |
38,01 |
30,41 |
25,33 |
19,00 |
15,20 |
12,66 |
10,86 |
9,50 |
25 |
49,09 |
39,27 |
32,72 |
24,54 |
19,64 |
16,36 |
14,00 |
12,49 |
Додаток 10
ДІАМЕТР ТА КРОК СТЕРЖНІВ РОЗПОДІЛЬЧОЇ АРМАТУРИ
БАЛКОВИХ ПЛИТ, мм
Діаметр стержнів робочої арматури, мм |
Крок стержнів робочої арматури, мм |
|||||
100 |
125 |
150 |
200 |
250 |
300 |
|
3...4 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
|
5 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
350 |
350 |
350 |
350 |
400 |
400 |
|
6 |
4 |
4 |
3 |
3 |
3 |
3 |
350 |
350 |
350 |
350 |
400 |
400 |
|
8 |
5 |
5 |
4 |
4 |
3 |
3 |
350 |
350 |
350 |
350 |
350 |
400 |
|
10 |
6 |
6 |
5 |
5 |
5 |
5 |
350 |
350 |
350 |
350 |
350 |
350 |
|
12 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
250 |
300 |
350 |
350 |
350 |
350 |
|
14 |
8 |
8 |
8 |
6 |
6 |
6 |
300 |
350 |
350 |
300 |
350 |
350 |
|
16 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
250 |
300 |
350 |
350 |
350 |
350 |
|
18 |
10 |
10 |
10 |
8 |
8 |
8 |
300 |
350 |
350 |
350 |
350 |
350 |
|
20 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
200 |
250 |
300 |
350 |
350 |
350 |
|
22 |
12 |
12 |
10 |
10 |
10 |
10 |
250 |
300 |
300 |
350 |
350 |
350 |
|
25 |
14 |
10 |
8 |
8 |
8 |
8 |
300 |
200 |
150 |
200 |
250 |
300 |
|
Примітка: верхня цифра вказує діаметр розподільчої арматури, нижня цифра –
крок розподільчої арматури
Додаток 11
ЗНАЧЕННЯ КОЕФІЦІЄНТА
V/g |
Номери точок |
||||||||||
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
0,5 |
-0,0715 |
-0,010 |
+0,022 |
+0,024 |
-0,004 |
-0,0625 |
-0,003 |
+0,028 |
+0,028 |
-0,003 |
-0,0625 |
1,0 |
-0,0715 |
-0,020 |
+0,016 |
+0,009 |
-0,014 |
-0,0625 |
-0,013 |
+0,013 |
+0,013 |
-0,013 |
-0,0625 |
1,5 |
-0.0715 |
-0,026 |
-0,003 |
±0,000 |
-0,020 |
-0,0625 |
-0,019 |
+0,004 |
+0,004 |
-0,019 |
-0,0625 |
2,0 |
-0,0715 |
-0,030 |
-0,009 |
-0,006 |
-0,024 |
-0,0625 |
-0,023 |
-0,003 |
-0,003 |
-0,023 |
-0,0625 |
2,5 |
-0,0715 |
-0,033 |
-0,012 |
-0,009 |
-0,027 |
-0,0625 |
-0,025 |
-0,006 |
-0,006 |
-0,025 |
-0,0625 |
3,0 |
-0,0715 |
-0,035 |
-0,016 |
-0,014 |
-0,029 |
-0,0625 |
-0,028 |
-0,010 |
-0,010 |
-0,028 |
-0,0625 |
3,5 |
-0,0715 |
-0,037 |
-0,019 |
-0,017 |
-0,031 |
-0,0625 |
-0,029 |
-0,013 |
-0,013 |
-0,029 |
-0,0625 |
4,0 |
-0,0715 |
-0,038 |
-0,021 |
-0,018 |
-0,032 |
-0,0625 |
-0,030 |
-0,015 |
-0.015 |
-0,030 |
-0,0625 |
4,5 |
-0,0715 |
-0,039 |
-0,022 |
-0,020 |
-0,033 |
-0,0625 |
-0,032 |
-0,016 |
-0,016 |
-0,032 |
-0,0625 |
5,0 |
-0,0715 |
-0,040 |
-0,024 |
-0,021 |
-0,034 |
-0,0625 |
-0,033 |
-0,018 |
-0,018 |
-0,033 |
-0,0625 |
Додаток 12
ЕПЮРИ РОЗРАХУНКОВИХ МОМЕНТІВ ДЛЯ РІВНОПРОЛІТНИХ НЕРОЗРІЗНИХ БАЛОК
Додаток 13 - ЗНАЧЕННЯ , R і R ДЛЯ ЕЛЕМЕНТІВ З ВАЖКОГО БЕТОНУ
Клас бетону |
b2 |
|
Клас арматури |
|||||
А-І |
А-ІІ |
А-ІІІ, Вр-І |
||||||
R |
R |
R |
R |
R |
R |
|||
В3,5 |
0,9 |
0,835 |
0,753 |
0,47 |
0,736 |
0,465 |
0,710 |
0,458 |
1,0 |
0,833 |
0,733 |
0,464 |
0,712 |
0,458 |
0,682 |
0,450 |
|
1,1 |
0,832 |
0,732 |
0,464 |
0,711 |
0,458 |
0,681 |
0,450 |
|
В5 |
0,9 |
0,830 |
0,747 |
0,268 |
0,730 |
0,464 |
0,704 |
0,456 |
1,0 |
0,828 |
0,727 |
0,463 |
0,706 |
0,457 |
0,676 |
0,448 |
|
1,1 |
0,825 |
0,723 |
0,462 |
0,702 |
0,456 |
0,672 |
0,446 |
|
В7,5 |
0,9 |
0,818 |
0,733 |
0,464 |
0,715 |
0,459 |
0,689 |
0,462 |
1,0 |
0,814 |
0,710 |
0,458 |
0,689 |
0,452 |
0,658 |
0,442 |
|
1,1 |
0,810 |
0,705 |
0,456 |
0,684 |
0,450 |
0,653 |
0,440 |
|
В10 |
0,9 |
0,807 |
0,721 |
0,461 |
0,702 |
0,456 |
0,676 |
0,448 |
1,0 |
0,802 |
0,696 |
0,454 |
0,674 |
0,447 |
0,643 |
0,436 |
|
1,1 |
0,797 |
0,690 |
0,452 |
0,668 |
0,445 |
0,637 |
0,434 |
|
В12,5 |
0,9 |
0,796 |
0,708 |
0,457 |
0,689 |
0,452 |
0,662 |
0,443 |
1,0 |
0,790 |
0,682 |
0,449 |
0,660 |
0,442 |
0,628 |
0,431 |
|
1,1 |
0,784 |
0,675 |
0,447 |
0,428 |
0,650 |
0,621 |
0,428 |
|
В15 |
0,9 |
0,788 |
0,698 |
0,455 |
0,680 |
0,449 |
0,652 |
0,440 |
1,0 |
0,782 |
0,673 |
0,447 |
0,650 |
0,439 |
0,619 |
0,427 |
|
1,1 |
0,775 |
0,665 |
0,444 |
0,642 |
0,436 |
0,610 |
0,424 |
|
В20 |
0,9 |
0,766 |
0,674 |
0,447 |
0,650 |
0,439 |
0,627 |
0,430 |
1,0 |
0,758 |
0,645 |
0,437 |
0,623 |
0,429 |
0,591 |
0,416 |
|
1,1 |
0,750 |
0,636 |
0,434 |
0,613 |
0,425 |
0,581 |
0,412 |
|
В25 |
0,9 |
0,746 |
0,652 |
0,439 |
0,632 |
0,432 |
0,604 |
0,422 |
1,0 |
0,734 |
0,618 |
0,427 |
0,593 |
0,417 |
0,563 |
0,405 |
|
1,1 |
0,722 |
0,605 |
0,422 |
0,582 |
0,413 |
0,550 |
0,399 |
|
В30 |
0,9 |
0,726 |
0,630 |
0,432 |
0,610 |
0,424 |
0,582 |
0,413 |
1,0 |
0,714 |
0,596 |
0,419 |
0,573 |
0,409 |
0,541 |
0,395 |
|
1,1 |
0,698 |
0,579 |
0,411 |
0,556 |
0,401 |
0,523 |
0,386 |
|
В35 |
0,9 |
0,710 |
0,612 |
0,425 |
0,592 |
0,417 |
0,564 |
0,405 |
1,0 |
0,694 |
0,575 |
0,410 |
0,551 |
0,399 |
0,519 |
0,384 |
|
1,1 |
0,678 |
0,558 |
0,402 |
0,534 |
0,391 |
0,502 |
0,376 |
|
В40 |
0,9 |
0,692 |
0,593 |
0,417 |
0,573 |
0,409 |
0,544 |
0,396 |
1,0 |
0,674 |
0,553 |
0,399 |
0,530 |
0,389 |
0,498 |
0,374 |
|
1,1 |
0,656 |
0,535 |
0,392 |
0,511 |
0,380 |
0,479 |
0,364 |
|
В45 |
0,9 |
0,670 |
0,570 |
0,408 |
0,394 |
0,399 |
0,521 |
0,385 |
1,0 |
0,650 |
0,377 |
0,528 |
0,361 |
0,505 |
0,473 |
0,361 |
|
1,1 |
0,630 |
0,508 |
0,379 |
0,485 |
0,367 |
0,453 |
0,350 |
|
В50 |
0,9 |
0,652 |
0,551 |
0,399 |
0,531 |
0,390 |
0,502 |
0,386 |
1,0 |
0,630 |
0,508 |
0,379 |
0,485 |
0,367 |
0,453 |
0,350 |
|
1,1 |
0,608 |
0,486 |
0,368 |
0,463 |
0,356 |
0,432 |
0,339 |
|
В55 |
0,9 |
0,634 |
0,532 |
0,390 |
0,512 |
0,381 |
0,484 |
0,367 |
1,0 |
0,610 |
0,488 |
0,369 |
0,465 |
0,357 |
0,434 |
0,340 |
|
1,1 |
0,586 |
0,464 |
0,356 |
0,442 |
0,344 |
0,411 |
0,326 |
|
В60 |
0,9 |
0,612 |
0,510 |
0,379 |
0,490 |
0,369 |
0,462 |
0,355 |
1,0 |
0,586 |
0,464 |
0,356 |
0,442 |
0,344 |
0,411 |
0,326 |
|
1,1 |
0,560 |
0,439 |
0,343 |
0,417 |
0,330 |
0,387 |
0,312 |
|
Додаток 14
ЗНАЧЕННЯ m , ,
|
|
m |
|
|
m |
0,01 |
0,995 |
0,010 |
0,36 |
0,820 |
0,295 |
0,02 |
0,990 |
0,020 |
0,37 |
0,815 |
0,301 |
0,03 |
0,985 |
0,030 |
0,38 |
0,810 |
0,309 |
0,04 |
0,980 |
0,039 |
0,39 |
0,805 |
0,314 |
0,05 |
0,975 |
0,046 |
0,40 |
0,800 |
0,320 |
0,06 |
0,970 |
0,058 |
0,41 |
0,795 |
0,326 |
0,07 |
0,965 |
0,067 |
0,42 |
0,790 |
0,332 |
0,08 |
0,960 |
0,077 |
0,43 |
0,785 |
0,337 |
0,09 |
0,955 |
0,085 |
0,44 |
0,780 |
0,343 |
0,10 |
0,950 |
0,095 |
0,45 |
0,775 |
0,349 |
0,11 |
0,945 |
0,104 |
0,46 |
0,770 |
0,354 |
0,12 |
0,940 |
0,113 |
0,47 |
0,765 |
0,359 |
0,13 |
0,935 |
0,121 |
0,48 |
0,760 |
0,365 |
0,14 |
0,930 |
0,130 |
0,49 |
0,755 |
0,370 |
0,15 |
0,925 |
0,139 |
0,50 |
0,750 |
0,375 |
0,16 |
0,920 |
0,147 |
0,51 |
0,745 |
0,380 |
0,17 |
0,915 |
0,155 |
0,52 |
0,740 |
0,385 |
0,18 |
0,910 |
0,164 |
0,53 |
0,735 |
0,390 |
0,19 |
0,905 |
0,172 |
0,54 |
0,730 |
0,394 |
0,20 |
0,900 |
0,180 |
0,55 |
0,725 |
0,399 |
0,21 |
0,895 |
0,188 |
0,56 |
0,720 |
0,403 |
0,22 |
0,890 |
0,196 |
0,57 |
0,715 |
0,408 |
0,23 |
0,885 |
0,203 |
0,58 |
0,710 |
0,412 |
0,24 |
0,880 |
0,211 |
0,59 |
0,705 |
0,416 |
0,25 |
0,875 |
0,219 |
0,60 |
0,700 |
0,420 |
0,26 |
0,870 |
0,226 |
0,61 |
0,695 |
0,424 |
0,27 |
0,865 |
0,236 |
0,62 |
0,690 |
0,428 |
0,28 |
0,860 |
0,241 |
0,63 |
0,685 |
0,432 |
0,29 |
0,855 |
0,248 |
0,64 |
0,680 |
0,435 |
0,30 |
0,850 |
0,255 |
0,65 |
0,675 |
0,439 |
0,31 |
0,845 |
0,262 |
0,66 |
0,670 |
0,442 |
0,32 |
0,840 |
0,269 |
0,67 |
0,665 |
0,446 |
0,33 |
0,835 |
0,275 |
0,68 |
0,660 |
0,449 |
0,34 |
0,830 |
0,282 |
0,69 |
0,655 |
0,452 |
0,35 |
0,825 |
0,289 |
0,70 |
0,650 |
0,455 |
Додаток 16
ПАРАМЕТРИ ДЛЯ ВИЗНАЧЕННЯ ДОВЖИНИ ЗОНИ АНКЕРОВКИ НЕНАПРУЖЕНОЇ АРМАТУРИ
Умови роботи арматури |
Поверхня арматури |
|||||||
Періодичного профілю |
Гладка |
|||||||
an |
an |
an |
lan, мм |
an |
an |
an |
lan, мм |
|
не менше |
не менше |
|||||||
Розтягнута арматура в розтягнутому бетоні |
0,7 |
11 |
20 |
250 |
1,2 |
11 |
20 |
250 |
Стиснута і розтягнута арматура в стиснутому бетоні |
0,5 |
8 |
12 |
200 |
0,8 |
8 |
15 |
200 |
Додаток 17
СХЕМА АЛГОРИТМУ № 1